Las directrices de la normativa europea están contenidas en el punto 4.1.3 al cual se agregan otras indicaciones que se pueden encontrar en el anejo B de la parte 5 del Euro código 8 (ENV 1998-5).
Según esta normativa se puede no tener en cuenta el peligro de licuefacción en los suelos arenosos saturados que se encuentran a una profundidad de 15 m o cuando ag < 0,15 y, contemporáneamente, el terreno satisfaga al menos una de las condiciones siguientes:
•Contenido de arcilla mayor del 20%, con un índice de plasticidad > 10;
•Contenido de limo superior al 10% y resistencia N1,60 > 20;
•Fracción de finos irrelevante y resistencia N1,60 > 25.
En general, el método es válido si N1,60 < 30. Para N1,60 > 30, los suelos se clasifican como no licuefactibles (suelos granulares limpios densos). |
Cuando no se cumpla ninguna de las condiciones anteriores, el peligro de licuefacción se debe evaluar como mínimo mediante los métodos usuales en ingeniería geotécnica, basados en correlaciones entre las mediciones in situ y las tenciones tangenciales cíclicas críticas que han causado licuefacción en terremotos anteriores.
El esfuerzo cíclico de corte CSR se estima con la expresión simplificada:
Donde S es el coeficiente de perfil estratigráfico, definido como sigue:
Tabla 1- Coeficientes de perfil estratigráfico
Categoría suelo |
Espectros de Tipo 1 S (M > 5,5) |
Espectros de Tipo 2 S (M ≤ 5,5) |
|---|---|---|
A |
1,00 |
1,00 |
B |
1,20 |
1,35 |
C |
1,15 |
1,50 |
D |
1,35 |
1,80 |
E |
1,40 |
1,60 |
El factor de corrección de la magnitud MSF que sugiere la normativa es el de Ambraseys (Tabla 1-método Seed Idriss).
En caso de utilizar datos provenientes de ensayos SPT la resistencia a la licuefacción se calcula mediante la siguiente relación de Blake, 1997:
Donde (N1,60)cs se calcula con el método propuesto por Youd e Idriss (1997), recomendado por el NCEER:
Donde N1,60 es la normalización de los valores medidos del índice Nm (reducidos en un 25% a profundidad < 3 m) en el ensayo SPT respecto a una presión efectiva de confinamiento de 100 KPa y a un valor de la relación entre la energía de impacto y la energía teórica de caída libre igual al 60%, o sea:
Donde ER es igual al (relación de la energía medida con respecto al valor teórico) x 100 y depende del tipo de equipo utilizado (véase Tabla 2-método NTC 2008).
En cambio, los parámetros α y β, dependen de la fracción finos FC:
α = 0 con FC ≤ 5%
α = exp[1,76 -(190 / FC2)] con 5% < FC ≤ 35%
α = 5 con FC > 35%
β = 1,0 con FC ≤ 5%
β = [0,99 + (FC1,5 / 1000)] con 5% < FC ≤ 35%
β = 1,2 con FC > 35%
En los siguientes casos, el suelo no es susceptible a la licuefacción, el programa no aporta el factor de seguridad, pero (--):
1.amax < 0,15, fracción de arcilla > 20 e IP => 10
2. Número del informe del CRR inferior a 0 (cero)
3. amax <0.15, fracción de arcilla > 20
Si se emplean datos provenientes de un ensayo penetrométrico estático (CPT), los valores de resistencia a la punta qc se deben normalizar con respecto a una presión efectiva de confinamiento igual a 100 KPa y se calculan mediante la siguiente relación:
Tal como señala el EC8, cuando se cuenta con datos provenientes de un ensayo CPT, se puede utilizar la siguiente relación para derivar el valor de (N1,60)cs :
El valor de la resistencia a la licuefacción se determina por la relación de Blake, 1997. En cambio, cuando se cuenta con datos provenientes de ensayos de refracción sísmica, se calcula la velocidad de propagación normalizada con la relación de Robertson et alii, 1992:
En cuanto a la resistencia a la licuefacción se utiliza la fórmula de Andrus y Stokoe :
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