Benvenuto nel manuale utente di SPW, il software GeoStru per la progettazione e il calcolo di paratie con metodi LEM e FEM.
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"},{"location":"#argomenti-piu-consultati","title":"Argomenti pi\u00f9 consultati","text":"Open the SPW manual
"},{"location":"en/1001/","title":"F.E.M. - Finite element method","text":"According to the finite element method, the soil is schematized with springs whose characteristics depend on the elastic modules of the soil, differentiating those in compression by those in tension. Bowles proposed to calculate, in an approximate way, the value of Ks (reaction module that is connected to the stiffness of the soil) on the basis of the bearing capacity of the foundations. The method provides directly, after building the global stiffness matrix and the vector of nodal loads, the deformations and, from these, the moments and the nodal reactions. For the calculation of the bulkhead proceed as follows:
(a) Calculation of the side pressure \u00a0to the dredge line
(b) Set a depth for the first attempt
(c) Estimation of the value of Ks below the dredge line
(d) Arrangement of nodes where are assigned the stiffness of the springs
(e) Establish a trial section and calculation of the inertia moment of the section
(f) Stiffness calculation of any anchors
(g) Assemble the global stiffness matrix
(h) Assembly of the vector of nodal loads
(i) Calculation of the nodal displacements
The calculation is solved by an iterative procedure. The iterations continue until the displacements on the dredge line, between two cycles of calculation, are included in a tolerance value specified. The environment for the management of certain data related to implementation of the finite element method is the following:
FEM general data
Modulus of subgrade reaction Ks
Using the F.E.M. method can be checked an embedment depth assigned by the user (for example, to verify existing bulkheads), by selecting No for the automatic calculation of the embedment depth and set to 1 the maximum number of iterations (imposed automatically) and assign the desired initial embedment depth.","tags":["FEM"]},{"location":"en/1002/","title":"General data","text":"The general data is equivalent to that seen in the section relevant to \"New\" menu. The environment for the management of the general data is the following:
We remind, just for the sake of completeness, the general data to be entered.
Project
Input of a synthetic description of the project: description, location, designer and date. It includes the possibility to print this data in the computation report.
Standards
Select the standards regarding the geotechnical checks (GEO standards) or the structural checks (STR standards). For each category of checks, the following choices are possible:
Calculation of pressures
In this group of data are defined the theories which can be used for the calculation of the active thrust coefficient, for the passive thrust coefficient and for the limit state coefficient (active or passive) in dynamic conditions. In particular, the following options are available:
Computation model
It is possible to select a priori the calculation approach for the determination of the stresses and displacements. In particular, it is possible to choose the LEM method (Limit Equilibrium Method) or the FEM method (Finite Elements Method).
Vertical bearing capacity
Is given the possibility to calculate the vertical bearing capacity (Yes/No) or to indicate the correlation factor of the verified verticals referred to the bearing capacity of the pile.
Longitudinal extension
Indicate the longitudinal extension of the bulkhead.
Geometry
In this group of data are set the data sizes with which to initialize the model. In particular:
Active pressures: It is possible to use the Coulomb\u2019s theory, Muller-Breslau\u2019s theory or Caquot-K\u00e9risel\u2019s theory;
Passive pressures: It is possible to use the Coulomb\u2019s theory, Muller-Breslau\u2019s theory or Caquot-K\u00e9risel\u2019s theory;
Seismic pressures: It is possible to use the Mononobe-Okabe\u2019s theory.
NB: At this level of the programme, it is not possible to change the data relevant to the geometry of the model, since they do not fall within the ambit of the general data of the problem.
","tags":["Date","Description","Project"]},{"location":"en/1003/","title":"Pressures assigned","text":"The distribution of the pressures acting upon the bulkhead (including when you have to calculate the nodal forces using the FEM method) is determined on the basis of the application of classical methods (e.g. calculation of the horizontal pressure using Rankine\u2019s method). However, it is possible to be confronted by situations in which the distribution of the horizontal pressures, though it is known, does not follow the expected progress. The software allows managing these situations through the manipulation of the calculated distribution of pressures, integrating or replacing it with a distribution inserted by the user. the environment for the management of the pressures assigned is the following:
","tags":["Pressures assigned"]},{"location":"en/1004/","title":"Graundwater","text":"The presence of a possible groundwater conditions the calculation both from the geotechnical and structural point of view. That is why in the software the effect of the groundwater is taken into consideration including possible filtration problems.
As regards the groundwater, the data to be entered is the following:
As regards the data which defines the profile of the groundwater it is advisable to refer to the following figure:
In the figure, PFM is what in the groundwater data window is defined as the upstream groundwater depth, while PFV is what in the groundwater data window is defined as the downstream groundwater depth.
","tags":["Flow grid","Flowlines","Groundwater depth","Siphoning","Siphoning check"]},{"location":"en/1005/","title":"Modulus of subgrade reaction","text":"It is possible (in the context of analysis with the finite element method) to manage the stiffness of the springs which schematize the soil. The environment for the management of the stiffness modules is the following:
User
The user can select different soils, from the drop-down text box, each being associated to a range of values for the modulus of subgrade reaction. The user can enter a numerical value for the modulus of subgrade reaction and click the double blue arrow in order to assign the entered value.
Bearing capacity
According to the method which exploits the concepts of bearing capacity, the modulus of subgrade reaction is calculated on the basis of the following formula:
The user must enter the parameters As, Bs and n so as to allow the software to calculate the modulus of subgrade reaction applying the formula.
\"The most general form of either a horizontal or a lateral modulus of subgrade reaction is:
Ks = As + BsZn (9-10)
where:As = constant for either horizontal or vertical numbers
Bs = coefficient of depth variation
Z = depth of interest below ground
n = exponent to give ks the best fit (if load test or other data are available)
Either As or Bs in this equation may be zero; at ground surface As is zero for a lateral ks but at any small depth As > 0. For footings and mats (plates in general), As > 0 and Bs \u00a0@ 0. Equation (9-10) can be used with the proper \u00a0interpretation to the bearing-capacity equations of Table 4-1 (with di factor dropped) to give
qult = c\u00d7Nc\u00d7sc + g\u00d7Z\u00d7Nq\u00d7sq +0.5\u00d7g\u00d7B\u00d7Ng\u00d7sg \u00a0 (9-10a)
Observing that
As = C\u00d7(c\u00d7Nc\u00d7Sc + 0.5\u00d7g\u00d7B\u00d7Ng\u00d7sg)andBs\u00d7Z1 = C\u00d7(g\u00d7Nq\u00d7sq)Z1
We obtain a ready means to estimate ks. In these equations the Terzaghi or Hansen bearing-capacity factors can be used. The C factor is 40 for SI units and 12 for Fps, using the same reasoning that qult occurs at a 0.0254-m and 1-in. settlement but with no SF, since this equation directly gives qult. Where there is concern that ks does not increase without boundwith depth Z, we may adjust the BsZ term by one of two simple methods:
Method 1: Bs\u00d7tan-1 (Z/D)
Method 2: (Bs/Dn)\u00d7Zn = B\u2019s\u00d7Zn
where
D = maximum depth of interest, say, the length of a pile
Z = current depth of interest
N = your best estimate of the exponent
Table 9-1 may be used to estimate a value of ks to determine the correct order of magnitude of the subgrade modulus obtained using one of the approximations given here. Obviously if a computed value is two or three time larger that the table ranger indicates, the computations should be rechecked for a possible gross error. Note, however, if you use a reduced value of displacement (say, 6 mm or 12 mm) instead of 0.0254 m you may well exceed the table range. Other than this, if no computational error (or a poor assumption) is found then use judgment in what value to use. The table values are intended as guides. The reader should not use, say, an average of the range given as a \u201cgood\u201d estimate. \"
Joseph E. Bowles (1997), \"Foundation analysis and design\"
Joseph E. Bowles (1997), \"Foundation analysis and design\"Chiarurgi-Maia method
This method is used to calculate the modulus of subgrade reaction on the basis of the oedometric modulus, of the diameter of the piling and of Poisson\u2019s ratio. The formula applied to calculate the modulus of subgrade reaction using this method is the following:
In the previous formula, Eed is the soil oedometric modulus, d is the diameter of the pile, n is Poisson\u2019s ratio ad EJ is the flexural stiffness of the piling.
Jamiolkowski\u2019s method
This method is used to calculate the modulus of subgrade reaction on the basis of the following parameters:
In particular, Jamiolkowski\u2019s method refers to the secant modulus of elasticity of the ground corresponding to the activation of 50% of the limit pressure (Es,50). Therefore, for the calculation of the modulus of subgrade reaction, the following formula is applied:
In the previous formula, t is equal to the embedment depth and r is a dimensionless coefficient equal to 1 for free diaphragm on the foot or to the ratio of the position of the null displacement point beneath the dredge line to the embedment depth for the diaphragm with partial fixed joint on the foot. Cp is a dimensionless depth coefficient estimated using the following formula:
Schmitt\u2019s method
This method is used to calculate the modulus of subgrade reaction on the basis of the diameter of the section, of the modulus of elasticity of the ground and of the modulus of elasticity of the material constituting the structure. In particular, Schmitt proposes to refer to the oedometric modulus of the ground Eed as well as to the stiffness relevant to the supporting structure (expressed through the characteristic length \u03bb of the Winkler beams), obtaining:
where Eed is the edometric modulus of the ground, while EJ represents the flexural stiffness of the bulkhead.
M\u00e9nard\u2019s method
This method is used to calculate the modulus of subgrade reaction of the ground on the basis of the results of tests carried out using the M\u00e9nard pressuremeter. In particular, the modulus of subgrade reaction is estimated on the basis of the following factors:
In particular, this method refers to the pressuremeter modulus of the ground EM, obtained experimentally through a pressuremetric test:
Where a is \u03b1 coefficient which takes into account the viscous behaviour of the ground, and L is a characteristic length that the author indicates as corresponding to 2/3 of the bulkhead embedment depth.
The Reduce ks button activates a dialog box where must be entered the percentage value of which is to reduce the subgrade reaction module.
It is possible to automatically assign a value to the modulus of subgrade reaction for all the nodes under the bottom of the excavation line by selecting Variable modulus of subgrade react. / Assign to all nodes beneath the dredge.
Click Apply for the software to take into consideration all data entered in this window.
","tags":["Chiarurgi-Maia","Jamiolkowski","Menard","Modulus of subgrade reaction","Schmitt"]},{"location":"en/1006/","title":"Reinforcements options","text":"The options relevant to the reinforcements refer to the bulkhead structural planning.
Piles
These data are used for the design and structural checks carried out on bulkheads made up of reinforced concrete piles:
Diaphragms
Data used for the design and structural checks carried out on bulkheads made up of reinforced concrete diaphragms:
Capping beam
These data are used for the planning and structural checks carried out on the head connecting beam realized on bulkheads made up of piles:
","tags":["Reinforcements"]},{"location":"en/1008/","title":"Computation report","text":"The software allows exporting results in .doc format (i.e. the generation of the calculation report). For the export in .doc format just to click on the Create report button in the Output menu.
A window will open, allowing you to select the parts of the report to be printed:
As you can easily see, the selection of the parts to be printed can be made with reference to the constructive phases, to the combinations, to the data and to the results. As a result, a streamlined document, smooth-flowing but at the same time significant with regard to the subject of the report, will be printed.
","tags":["Export rtf","RTF Export"]},{"location":"en/1022/","title":"Struts","text":"The supports are elements aimed at increasing the resistance resources of the bulkhead. However, unlike the anchors, they are mostly subject to compression. Consequently, the nature of the checks to be carried out changes. In the following figure is schematically shown the use of a strut support:
Strut support
The strength checks carried out on the strut are the ordinary ones executed on compressed members.
The strut is an element which can only be inserted if is chosen the F.E.M. method, and the element only reacts if a displacement of the bulkhead is activated in a downstream direction.
Data regarding the struts can be inserted in the following window:
","tags":["Check instability support","Check support","Compression strength test","Supports"]},{"location":"en/1024/","title":"Global stability","text":"Starts the procedure for calculation of the global stability of the model. The ground-work global stability is performed automatically by the program for each phase and combination. For each stability calculation it is possible to select a number of options such as: type of calculation limit states or limit equilibrium, author, shape of the surface, etc.
.
For the proper operation of the global stability module you must have installed the software Slope and in the File section set the path that defines the location of the executable file of the software Slope. Clicking the Execute button it will start the software Slope/SPW.
From the menu Computation it can be selected the method to use for the analysis of global stability and start the calculation through the Perform Analysis command.
In the Computation summary tab (on the right side of the work area) is shown the minimum value of the safety factor to be compared with the degree of security considered acceptable.
The report for the global stability can be made in Slope > Output menu > Create report option.
N.B. For further information regarding the global stability, please see the manual of Slope software.
"},{"location":"en/1025/","title":"Stratigraphy","text":"Different soil layers can be defined in the stratigraphy window:
For each layer, the following data must be defined:
Direction of the passive thrust
The soil-downstream wall friction angle must be less than j/2. Otherwise it is necessary to consider the non-coplanarity of the sliding surfaces.
Some clarifications must be made as regards the definition of the layer thickness and inclination.
Layer thickness: The thickness of the layer is measured along the vertical passing through the origin of the fixed reference system (which, bear in mind, coincides with the head of the bulkhead). For more clearness, please refer to the following figure:
Layer inclination: The inclination of the layer is the angle of rotation relevant to the bottom of the layer taken into consideration. The rotation of the layer is defined with regard to the pole obtained through the intersection between the vertical line passing through the origin and the horizontal line which identifies the lower part of the layer to be defined.
When the embankment is made up of cohesive soil, traction zones can be expected to occur.
You don\u2019t have to rely on the traction zone to reduce lateral pressure. Instead, it must be assumed that it can be formed and filled with water.
In the presence of a traction zone it is suggested to adopt both the indications shown in the figure, to consider the traction block as an overload and to consider the thrust of the water contained in the traction fractures.
It is known that cohesive soils tend to lose cohesion when exposed to excavation due to moisture absorption and/or formation of tensile fractures.
Tensile fractures and pressure diagram suggested in the presence of cohesive soils
","tags":["Angle of friction","Cohesion","Earth-wall angle of friction","Edometric modulus","Layer inclination","Layer thickness","OCR","Over-Consolidation Ratio","Saturated weight","Weight"]},{"location":"en/1026/","title":"Structure","text":"The data relevant to the structure concern the structural composition of the bulkhead. Through this set of data we then define the section (or the sections, if need) of the bulkhead, materials, etc. The environment for the management of the data relevant to the structure is the following:
Structural composition
The structural composition is obtained by assembling elements that can have different sections. So, for instance, it is possible to use, for the same bulkhead, different resistant sections on the excavation depth. The following image provides an explanatory description of the previous concept:
The data to be entered for the structure refer to each part in which the section can be susceptible of changes. For each segment it is therefore necessary to define the following:
N.B.: The lengths are referred to each section and the structural continuity of the work (from the end of previous section) must be respected. For the first section, the length is defined wit regard to the zero of the reference system.
","tags":["Stretch length","Structure"]},{"location":"en/1029/","title":"Anchors","text":"This subject has been partially treated in the Anchoring stringcourses section. In this section we are about to discuss the insertion of the anchors.
For a correct definition of the fastening anchors, it is advisable to enter the following data:
","tags":["Anchoring stringcourses","Anchoring System"]},{"location":"en/1031/","title":"Continuous beam","text":"The software provides a service program for the stress analysis of a continuous beam schematizing the capping beam or the anchoring beam. The environment for the use of the service program is the following:
The key data for the proper functioning of the program are:
N.B. After assigning all required data, click the Generate model button, the model of the continuous beam will be displayed in the work area and after clicking the Calculate button the program provides the stresses.
"},{"location":"en/1032/","title":"Ground geometry","text":"The data relevant to the ground geometry is necessary for the definition of the topographic profile of the ground. The environment for the management of the ground profile is the following:
Data entered by coordinates
Enter the coordinates of vertices which define the profile with regard to a fixed reference system. The vertices must be entered from downstream to upstream in terms of x-z coordinates. The coordinates must be expressed in m. The inclination of the upstream and downstream profile must be also entered. It is possible to view the numbers of the vertices.
Data entered by angles and distances
N.B.: The insertion of the data in terms of angles and distances is only an integrative \u2013 not a substitute \u2013 instrument of the insertion of the vertices in terms of coordinates. In fact, also after the insertion of the angles and distances it is necessary to click on the Generate coordinates button, which lets you go back to the window relevant to the vertices.
Seeing the importance that the insertion of the data in terms of coordinates of the vertices has, some specifications must be made.
You can refer to the following figure:
We report, for the sake of completeness, a guide figure for the insertion of the geometrical data by angles and distances.
","tags":["Data entered by angles and distances","Data entered by coordinates","Downhill ground inclination","Downhill stretch length","Excavation height","Insert vertices","Uphill ground inclination","Uphill stretch length"]},{"location":"en/1253/","title":"Material archive","text":"","tags":["Concrete","Materials","Steel"]},{"location":"en/1253/#_1","title":"Material archive","text":"To this unique materials archive refer all the sections of the structural elements planned in the programme. Each of the data appearing in the tables by default can be changed (also for the considerations developed afterwards) and do not constitute any vehicle for the designer as the only person responsible for the values assumed.
NB: In order to delete any kind of conglomerate amongst the ones expounded in the table, you only have to delete all the characters present in the box of Concrete Class column.
The environment through which it is possible to mange the materials archive is the following:
Window for the management of the structural materials
Conglomerates Data
The conglomerate class must have a standard designation included amongst the indicated ones: C20/25; C25/30; C28/35; C35/45 etc., defined on the basis of the characteristic cylinder compressive strength fck and Rck compression resistance to crushing of sample cubes (expressed in MPa).
Steels bars data
Limit operativeness states parameters (Opening of cracks \u2013 Normal strains).
","tags":["Concrete","Materials","Steel"]},{"location":"en/1254/","title":"Applied forces","text":"The software allows considering (only for the F.E.M. analysis method) forces and moments like concentrated loads acting upon the bulkhead.
For a correct definition of a concentrated force, it is necessary to define the following data:
","tags":["Forces applied"]},{"location":"en/200/","title":"Sections archive","text":"In this archive are defined the sections that constitute the structure of the bulkhead (piles or diaphragms). The environment through which it is possible to mange the sections archive is the following:
Environment for the management of the sections
Through this window you can make many operations on sections. You can add or delete sections (using the \"+\" and \"-\" in the central upper part of the window). For the correct definition of a section you must enter the following data:
Section: defines the type of the section to add to the archive. You can choose from the following options:
Model of the section Circular bars
For this category of sections the data to be inserted, in addition to data related reinforcements, managed in the Reinforcements options, is as follows:
Model of the section Circular tubular
For this category of sections the data to be inserted, in addition to data related reinforcements, managed in the Reinforcements options, is as follows:
Model of section Circular HE shape
For this category of sections the data to be inserted, in addition to data related reinforcements, managed in the Reinforcements options, is as follows:
Model of section Circular box shape
For this category of sections the data to be inserted, in addition to data related reinforcements, managed in the Reinforcements options, is as follows:
Model of section Rectangular
For this category of sections the data to be inserted, in addition to data related reinforcements, managed in the Reinforcements options, is as follows:
For all types of sections is necessary to define the alignment of the reference system. This is the location that the general section should take in the context of structural bulkhead.
For all sections (excluding the generic one) will be calculated the area, moment of inertia and modulus of elasticity.
N.B. The reference system of coordinates is such that the z-axis coincides with the vertical direction, the x-axis with the horizontal axis in drawing plan and y-axis orthogonal to both. From this derives the name Bx and Hz for the geometric data of the rectangular section.
","tags":["Mixed section"]},{"location":"en/300/","title":"Anchors archive","text":"The anchors are necessary works to supplement the resources of geotechnical and structural strength of the bulkhead. The software allows the management of an anchors archive. A schematic representation, but significant for the quantities characterizing a tie rod anchor is shown in the following figure:
In the image above are presented the following symbols:
Besides, the zones where the anchor is fastened to the bulkhead (on the upper left side) and the zones where the anchor is fastened to the ground can be recognized as well. Taking into account the previous figure, the environment which allows managing the anchors archive is the following:
As it can be observed, the data to be entered in order to correctly characterize an anchor are the following:
NB: for geotechnical and structural checks on the anchor, please refer to Theoretical notes (Anchors limit load).
"},{"location":"en/500/","title":"Loads","text":"The software offers the possibility to take into consideration the presence of possible distributed loads, considered as \u00a0Lines, Strips or Uniform Loads.
The data to be entered for a correct definition of a load is the following:
N.B. The loads are distributed per linear meter in the longitudinal direction.
For the interpretation of the different types of load, it may be useful to have a look at the following figure:
Orthogonal load strips
For load strips, the distribution of the stresses is estimated according to the depth z.
A partially distributed load with an initial abscissa x1 and a final abscissa x2 generates a diagram of pressures upon the wall whose values have been determined according to the TERZAGHI formulation, which expresses the pressure at a generic z depth, as follows:
DJ = J1-J2;
A = sin(2J1)-sin(2J2)
B = cos(2J1)-cos(2J2)
J1 = arctg(z/x1)
J2 = arctg(z/x2)
By integration, the resultant and the relevant arm will be obtained.
Schematization of the load lines
In this case too, as for the load strips, the distribution of the stresses is estimated according to the depth z. The load lines generate an increase in the pressures upon the wall, which, according to BOUSSINESQ \u2013 at the depth z \u2013 can be expressed as follows:
Where the symbols have the following meaning:
V = Intensity of the load expressed in [F/L]
X = Distance, in horizontal projection, of the point of application of the load from the wall
If the action plane is inclined by \u03b5, the reference system (x,z) is rotated in (X,Z) through the following transformation:
A load Q, uniformly distributed on the ground surface induces constant pressures equal to:
By integrating the stress indicated in the above formula, we obtain the total thrust due to overload:
With the point of application to H/2 (being the stress distribution constant). In the above formulas the symbols have the following meaning:
\u03b2 = Inclination of the inner wall to the horizontal plane passing through the foot
\u03b5 = Inclination of the ground surface to the horizontal - positive if counterclockwise
Ka = Coefficient of active pressure calculated in the previous paragraph.
N.B. The uniform load is distributed automatically by the head of the bulkhead across the width of the failure wedge.
","tags":["Distributed loads","Load lines","Load strips"]},{"location":"en/52/","title":"Anchors limit load","text":"The anchors contribute to the increase in strength resources for the bulkhead. The calculation of the limit load of an anchor must be made considering thee different collapse mechanisms. In fact, the collapse may happen by pull-out off of the bulb, by pull-out off of the steel part of the concrete which contains it or, possibly, by breaking of the anchor (reaching the threshold of the steel strength). The procedure used in the software calculates the limit load with regard to all three collapse mechanisms, and defines as limit load of the anchor the minimum between the three collapse mechanisms.
Limit load for collapse in adherence to the bulb-ground interface
In this case, the limit load is calculated using the following formula (Schneebeli):
In the previous formula, the meaning of the symbols is the following:
where D is the diameter of the bulb and Lb is the length of the bulb
| 20\u00b0 | 1,3 | | 30\u00b0 | 5,5 | | 40\u00b0 | 30,00 |
Table: values provided in the work of Prof. Carlo Cestelli Guidi
\"Geotecnica e tecnica delle fondazioni\" (\"Geotechnics and foundation engineering\"), Vol. 2, Ed. Hoepli, year 1980.
Limit load for collapse in adherence to the steel-bulb interface
In this case, the shear stress of ultimate adherence between steel and concrete is involved. The formula which expresses the collapse load of the system is the following:
In the formula, the symbols have the following meaning:
The design adherence shear stress fbd is:
fbd = fbk / gc
where:
fbk = 2,25\u00d7h\u00d7fctk
where:
In case of very thickened reinforcements or anchorages in zone of stressed concrete, the adherence strength is reduced by diving it at least by 1.5.
Limit load for collapse by reinforcement failure
This is a purely structural check and concerns the circumstance in which the stress in the steel reaches the failure limit stress. In this case, the collapse load is calculated using the following formula:
In the previous formula, the symbols have the following meaning:
Once the collapse loads have been calculated for the three different mechanisms, the limit load of the anchor can be determined using the following formula:
Where the symbols have the following meaning:
For each anchorage, the failure mechanism is returned: ground failure, adherence resistance, steel resistance
","tags":["Collapse by breaking of the anchors"]},{"location":"en/600/","title":"Analysis","text":"The analysis of the bulkhead is organized by analysis phases and load combinations. In particular, it is possible to define more analysis phases, which differ from one another on the basis of the input data. For each analysis phase, it is possible to define more load combinations. The environment that manages the analysis of the bulkhead and related phases and load combinations is the following:
The main considerations to be made as regards the analysis procedure are the following:
In order to carry out the analysis of the bulkhead (all phases and combinations) it is necessary to click on the Calculate button.
N.B. The combination coefficients and synthesis of the results reported in the Analysis dialog box refer to the combination that the user selects in the box shown in red in the previous image.
Summary of results
For each construction phase and for every combination is displayed a summary of the results, in particular, will be given the following values:
Results anchors and struts
In case of anchors and / or struts will also be shown the results for:
Anchors
FS=Q/R
Check satisfied for FS> 1.
N.B. The program calculates the resistance of the anchor considering the anchored part (bulb length), while the value of the reaction is determined according to the length of the free part.
Struts
FS=(Area * Fyd) / Reaction of the strut
The results are related to a linear meter of the bulkhead.
Additional results
By clicking the button highlighted in yellow in the image below, additional results are displayed:
The first table shows the values of the earth pressure, neutral pressure, the pressure due to load lines, the seismic pressure (see. Pressures diagrams), stress (see. Stress diagrams) and the subgrade reaction module for all the elements in which the bulkhead is discretized. If the modulus of subgrade reaction is not assigned by the user, will be determined automatically by the software.
The second table refers to the verification of the anchors and reports the average depths of the bulb, the thrust coefficient, the average pressure of the bulb, the bearing capacity of the soil, bond strength, the bearing capacity of the anchor and the failure mechanism.
","tags":["Amplification factors for the loads","Building phase","Building phases","Kh","Kv","Load combinations","Partial reduction factors","Seism","seismic coefficients","SLE","SLU","Soil category","Topograpical category"]},{"location":"en/900/","title":"Boundary conditions","text":"In some situations there can be conditions \u2013 on the displacements, rotations or springs \u2013 which must be respected beforehand in the calculation procedure. In this case, we refer to an imposition of the boundary conditions. The software allows managing the boundary conditions in the following window:
","tags":["Boundary conditions","Displacements assigned","Rotations assigned","Spring assigned"]},{"location":"en/Anchorage_stringcourses/","title":"Anchorage stringcourses","text":"Are part of this archive data related to the anchorage stringcourses. The software allows managing an archive for the anchorage stringcourses.
In the window presented above the user can insert new type of stringcourses, alter or delete the existing ones. Data that define an anchorage stringcourse:
N.B. The last set of data, namely all those that characterize the geometry of the section (Base, Height, Area, Wx\u200b\u200b, Wy) are calculated automatically by the program, once you have chosen the stringcourse from the Database. However, you can customize these variables by simply modifying the respective fields of the table.
"},{"location":"en/Carico_limite_tiranti_2/","title":"Siphoning check","text":"In the presence of water and in conditions of initiation of a filtration motion, in the ground is generated a force of direct filtration upwards which can cancel the weight of the soil and, if this is lacking cohesion, can drag the particles and produce a collapse of the ground. This collapse mechanism is known as siphoning; it manifests itself in the outlet point of the first flow line, namely that in adherence to the bulkhead. Another phenomenon to check in flow conditions is the lift of the dredge.
Vertical effective stress in the presence of hydraulic gradient
In the presence of a hydraulic gradient i, the effective vertical stress is calculated with the following formula:
in the above formula the meaning of the symbols is the following:
The vertical stress in annulled when:
The safety factor for siphoning is the ratio between the critical gradient ic and the efflux gradient iE
"},{"location":"en/Cenni_teorici/","title":"Theoretical notes","text":"In the Computation report section are presented all the theoretical explanations: the computation method of the pressures, finite element and limit equilibrium solutions, analysis in the presence of groundwater, the calculation of structural elements etc.
"},{"location":"en/Chiarimenti-sulle-modalita-di-/","title":"Chiarimenti sulle modalit\u00e0 di calcolo del software SPW","text":"The SPW software allows for analyses using the limit equilibrium method (L.E.M) and the finite element method (F.E.M). The first method can generally be used to perform a simplified calculation, thereby creating a preliminary design of the retaining wall and defining its main characteristics (embedment depth, diameter, etc.). This calculation only considers the static aspect of the problem, neglecting the actual deformability of the soil. Thus, the calculation is independent of the deformation state of the soil-structure complex. In contrast, by using the F.E.M., it is possible to perform both linear and nonlinear analyses, taking into account both the static and kinematic aspects. Therefore, the actual soil-structure interaction is considered, resulting in a more accurate calculation that aligns with the real behavior of the works.
Analysis with the Finite Element Method (F.E.M.)
The finite element method, as highlighted earlier, allows for more realistic analyses by considering the actual interaction between soil and structure. In this approach, the retaining wall is modeled as a set of beams with continuity constraints (beam elements) connected to the soil through elastic springs, whose stiffness is evaluated based on the elastic properties of the soil (Figure 1).
Figure 1: Schematic of a retaining wall using the finite element method
The stiffness calculation of the elastic springs (ks) is defined as the ratio between the ultimate resistance of the soil and the horizontal displacement:
Such a relationship can be derived from pile load tests, or alternatively, it can be estimated based on formulations used for bearing capacity calculation using the following equation:
in where:
Z = depth considered
Therefore, once the stiffness modulus value of the spring ks, is determined, the software applies a force F at each node of the model calculated using the following relationship:
The calculation using this model, as demonstrated by Bowles (1974), can be considered in the calculation of the stresses induced in the region of the retaining wall subjected to passive pressure conditions. The model has been tested on numerous cases reported by Tschebotarioff (1949) and Rowe (1952), yielding satisfactory results.
To summarize, a linear analysis is initially performed where the displacements of the excavation base nodes are checked. If these displacements exceed the specified limit (0.0254) used in the calculation of ks, then a nonlinear analysis is initiated. This approach ensures that the ultimate limit states (ULS) of soil resistance are upheld..
Note (provided by the user on the transition from linear to nonlinear analysis)
"},{"location":"en/Comandi_di_short_cut/","title":"Shortcut commands","text":"The bar shown in figure below can be used for a variety of functionalities:
Ex: N + Enter to create a new file.
Ex.: Seism+?+Enter for information on seismic analysis.
Ex.: Slope+Enter to open GeoStru Slope software.
Ex.: Contact+?+Enter to access the contact list.
Shortcut commands bar
","tags":["shortcut"]},{"location":"en/Combinazioni_LRFD/","title":"LRFD combinations","text":"The LRFD method (Load Resistance Design Factor) introduces two types of design coefficients: load factors and resistance factors.
Is is a method that gives importance to the Ultimate Limit State of the structure and does not take into account the concept of \"characteristic\" resistance.
The method is based on the inequality:
where Q is the sum of the nominal loads acting on the structure multiplied by the \"load factors\" ,f is a \u201cresistance factor\u201d and Rn is the nominal resistance.
Tab. 3.4.1-1 LRFD - Load combinations and load factors
Tab. 3.4.1-2 LRFD - Load factors for permanent loads
Tab. 11.5.6-1 LRFD - Resistance factors for retaining works
","tags":["LRFD"]},{"location":"en/Contacts/","title":"Contacts","text":"0690289085 int 2 info@geostru.eu-office@geostru.eu Monday-Friday \u00a0Ore 9-17"},{"location":"en/Database_caratteristiche_fisic/","title":"Database of soil physical characteristics","text":"Approximate values \u200b\u200bof the tangential restitution coefficient (Rt) for the various morphological categories
| Bedrock | 0.87 | | Outcrops of rock debris | 0.85 | | Coarse debris not vegetated | 0.85 | | Average debris not vegetated | 0.83 | | Vegetated debris with shrubs | 0.70 | | Vegetated debris in forest | 0.60 | | Bare soil or lawn | 0.55 | | Paved surfaces | 0.90 |
Approximate values \u200b\u200bof the normal restitution coefficient (Rn) for the various morphological categories
| Bedrock | 0.40 | | Outcrops of rock debris | 0.38 | | Coarse debris non-vegetated | 0.35 | | Average debris not vegetated | 0.31 | | Vegetated debris with shrubs | 0.30 | | Vegetated debris in forest | 0.28 | | Bare soil or lawn | 0.25 | | Paved surfaces | 0.40 |
Approximate values of the unit weight in Kg/m3
| Dry gravel | 1800 | 2000 | | Wet gravel | 1900 | 2100 | | Compact dry sand | 1700 | 2000 | | Compact wet sand | 1900 | 2100 | | Loose dry sand | 1500 | 1800 | | Loose wet sand | 1600 | 1900 | | Sandy clay | 1800 | 2200 | | Hard clay | 2000 | 2100 | | Semisolid clay | 1900 | 1950 | | Soft clay | 1800 | 1850 | | Peat | 1000 | 1100 |
Approximate values of the friction angle, in degrees, for soils
| Compact gravel | 35 | 35 | | Loose gravel | 34 | 35 | | Compact sand | 35 | 45 | | Loose sand | 25 | 35 | | Sandy marl | 22 | 29 | | Fat marl | 16 | 22 | | Fat clay | 0 | 30 | | Sandy clay | 16 | 28 | | Silt | 20 | 27 |
Approximate values of cohesion in Kg/cm2
| Sandy clay | 0.20 | | Soft clay | 0.10 | | Plastic clay | 0.25 | | Semisolid clay | 0.50 | | Solid clay | 1 | | Tenacious clay | 2\u00f710 | | Compact silt | 0.10 |
Approximate values of the elastic module, in Kg/cm2
| Very soft clay | 153 | 20.4 | | Soft clay | 255 | 51 | | Medium clay | 510 | 153 | | Hard clay | 1020 | 510 | | Sandy clay | 2550 | 255 | | Loess | 612 | 153 | | Silty sand | 204 | 51 | | Loose sand | 255 | 102 | | Compact sand | 816 | 510 | | Clayey schist | 51000 | 1530 | | Silt | 204 | 20.4 | | Loose sand and gravel | 1530 | 510 | | Compact sand and gravel | 2040 | 1020 |
Approximate values of the Poisson ratio for soils
| Saturated clay | 0.5 | 0.4 | | Not saturated clay | 0.3 | 0.1 | | Sandy clay | 0.3 | 0.2 | | Silt | 0.35 | 0.3 | | Sand | 1.0 | -0.1 | | Gravelly sand commonly used | 0.4 | 0.3 | | Loess | 0.3 | 0.1 | | Ice | 0.36 | | | Concrete | 0.15 | |
Approximate values of specific weight for some rocks in Kg/m3
| Pumice | 500 | 1100 | | Volcanic tuff | 1100 | 1750 | | Tufaceous limestone | 1120 | 2000 | | Coarse sand dry | 1400 | 1500 | | Fine dry sand | 1400 | 1600 | | Wet fine sand | 1900 | 2000 | | Sandstone | 1800 | 2700 | | Dry clay | 2000 | 2250 | | Soft limestone | 2000 | 2400 | | Travertine | 2200 | 2500 | | Dolomite | 2300 | 2850 | | Compact limestone | 2400 | 2700 | | Trachyte | 2400 | 2800 | | Porphyry | 2450 | 2700 | | Gneiss | 2500 | 2700 | | Serpentine | 2500 | 2750 | | Granite | 2550 | 2900 | | Marble | 2700 | 2750 | | Syenite | 2700 | 3000 | | Diorite | 2750 | 3000 | | Basalt | 2750 | 3100 |
","tags":["Database","elastic module","friction angle","normal restitution","physical characteristics","Poisson's ratio","soil","specific weight","tangential restitution","unit weight","volume weight"]},{"location":"en/Diagrammi_delle_pressioni/","title":"Stress diagrams","text":"The diagrams resulting from the stress analysis can be seen phase-by-phase and combination-by-combination. Are available diagrams for pressures, moment, shear and displacement (the last one only in the case of F.E.M. analysis).
The user can choose to view the diagrams for any analysis phase and for any load combination.
N.B. Right click on the diagrams to print or copy the image displayed.
","tags":["Earth pressure","FEM pressures","Neutral pressures","Pressures diagrams","Pressures load lines","Pressures of distributed loads","Seismic pressures"]},{"location":"en/Diagrammi_sollecitazioni/","title":"Pressure diagram","text":"Click on the \u00a0Pressure diagram button in the Computation menu to see:
Earth pressures: Used to display the diagram of the earth pressures on the bulkhead.
Seismic pressures: Displays the increment of seismic pressures.
Neutral pressures: In the presence of groundwater, displays the neutral pressures diagram. It is only represented the diagram which acts on the excavation side and not on the embedded side.
Uniform loads pressures: Shows the diagram of the pressure generated by the presence of overloads.
Pressures of strip loads: Shows the pressure diagram generated by the presence of strip loads.
Pressures of load lines: Shows the pressure diagram generated by the presence of load lines.
FEM pressures: Displays the pressure diagram in the use of F.E.M.
Diagram view values: Shows, for all diagrams seen above, the value of pressure at different depths.
Project properties: Allows to define the general settings related to graphic design: height of the text, drawing fins size, level line offset.
N.B. To print the pressures diagrams use Print button in the File menu.
","tags":["Displacement","Moment","Shear"]},{"location":"en/Esportazione_DXF/","title":"Export DXF","text":"The software allows exporting results in dxf format (i.e. the generation of a graphic printout). \u00a0For exporting in dxf format, just click on the Export Dxf button from the Output menu. A window will open, allowing you to select the path where to save the dxf file. In the export file you can manipulate the reinforcement and the geometrical model of the calculation.
","tags":["Export DXF"]},{"location":"en/Eurocodice_8/","title":"Eurocode 8","text":"3 GROUND CONDITIONS AND SEISMIC ACTION (EC8 - part 1)
3.1 Ground conditions
3.1.2 Identification of ground types
Note: The ground classification scheme accounting for deep geology for use in a country may be specified in its National Annex, including the values of the parameters S, TB, TC and TD defining the horizontal and vertical elastic response spectra in accordance with 3.2.2.2 and 3.2.2.3.
| A | Rock or other rock-like geologicalformation, including at most 5 m ofweaker material at the surface. | >800 | | | | B | Deposits of very dense sand, gravel, or very stiff clay, at least several tens of meters in thickness, characterized by a gradual increase of mechanical properties with depth. | 360-800 | >50 | >250 | | C | Deep deposits of dense or medium-dense sand, gravel or stiff clay withthickness from several tens to manyhundreds of meters. | 180-360 | 15-50 | 70-250 | | D | Deposits of loose-to-mediumcohesionless soil (with or without some soft cohesive layers), or ofpredominantly soft-to-firm cohesivesoil. | <180 | <15 | <70 | | E | A soil profile consisting of a surfacealluvium layer with v s values of type C or D and thickness varying between about 5 m and 20 m, underlain by stiffer material with v s > 800 m/s. | | | | | S1 | Deposits consisting, or containing alayer at least 10 m thick, of softclays/silts with a high plasticity index (PI > 40) and high water content | <100(indicative) | | 10-20 | | S2 | Deposits of liquefiable soils, ofsensitive clays, or any other soil profile not included in types A \u2013 E or S 1 | | | |
Prospect 3.1-Ground types
(3.1)where hi and vi denote the thickness (in meters) and shear-wave velocity (at a shear strain level of 10\u20135 or less) of the i-th formation or layer, in a total of N, existing in the top 30 m.
Note: Special attention should be paid if the deposit is of ground type S1 . Such soils typically have very low values of vs , low internal damping and an \u00a0abnormally extended range of linear behaviour and can therefore produce anomalous seismic site amplification and soil-structure interaction effects (see EN 1998-5:2004, Section 6). In this case, a special study to define the seismic action should be carried out, in order to establish the dependence of the response
spectrum on the thickness and vs value of the soft clay/silt layer and on the stiffness contrast between this layer and the underlying materials.
3.2 Seismic action
3.2.1 Seismic zones
Note: The reference peak ground acceleration on type A ground, agR , for use in a country or parts of the country, may be derived from zonation maps found in its National Annex.
Note: The selection of the categories of structures, ground types and seismic zones in a country for which the provisions of low seismicity apply may be found in its National Annex. It is recommended to consider as low seismicity cases either those in which the design ground acceleration on type A ground, ag , is not greater than 0,08g (0,78 m/s2), or those where the product ag x S is not greater than 0,1 g (0,98 m/s2). The selection of whether the value of ag , or that of the product ag x S will be used in a country to define the threshold for low seismicity cases, may be found in its National Annex.
Note: The selection of the categories of structures, ground types and seismic zones in a country for which the EN 1998 provisions need not be observed (cases of very low seismicity) may be found in its National Annex. It is recommended to consider as very low seismicity cases either those in which the design ground acceleration on type A ground, ag , is not greater than 0,04g (0,39 m/s2), or those where the product ag x S is not greater than 0,05g (0,49 m/s2). The selection of whether the value of ag , or that of the product ag x S will be used in a country to define the threshold for very low seismicity cases, can be found in its National Annex.
3.2.2 Basic representation of the seismic action
3.2.2.1 General
3.2.2.2 Horizontal elastic response spectrum
where:
Se(T )is the elastic response spectrum;
Tis the vibration period of a linear single-degree-of-freedom system;
agis the design ground acceleration on type A ground (ag =\u03b3IagR);
TB is the lower limit of the period of the constant spectral acceleration branch;
TC is the upper limit of the period of the constant spectral acceleration branch;
TDis the value defining the beginning of the constant displacement response range of the spectrum;
S is the soil factor;
\u03b7 is the damping correction factor with a reference value of \u03b7= 1for 5% viscous damping, see (3) of this subclause.
Figure 3.1 - Shape of the elastic response spectrum
Note 1: The values to be ascribed to TB , TC , TD and S for each ground type and type (shape) of spectrum to be used in a country may be found in its National Annex. If deep geology is not accounted for (see 3.1.2(1) ), the recommended choice is the use of two types of spectra: Type 1 and Type 2. If the earthquakes that contribute most to the seismic hazard defined for the site for the purpose of probabilistic hazard assessment have a surface-wave magnitude, Ms , not greater than 5,5, it is recommended that the Type 2 spectrum is adopted. For the five ground types A, B, C, D and E the recommended values of the parameters S, TB , TC and TD are given in Table 3.2 for the Type 1 Spectrum and in Table 3.3 for the Type 2 Spectrum. Figure 3.2 and Figure 3.3 show
the shapes of the recommended Type 1 and Type 2 spectra, respectively, normalized by a g, for 5% damping. Different spectra may be defined in the National Annex, if deep geology is accounted for.
| A | 1,0 | 0,15 | 0,4 | 2,0 | | B | 1,2 | 0,15 | 0,5 | 2,0 | | C | 1,15 | 0,20 | 0,6 | 2,0 | | D | 1,35 | 0,20 | 0,8 | 2,0 | | E | 1,4 | 0,15 | 0,15 | 2,0 |
Table 3.2 - Values of the parameters describing the recommended Type 1 elastic response spectra
| A | 1,0 | 0,05 | 0,25 | 1,2 | | B | 1,35 | 0,05 | 0,25 | 1,2 | | C | 1,5 | 0,10 | 0,25 | 1,2 | | D | 1,8 | 0,10 | 0,30 | 1,2 | | E | 1,6 | 0,05 | 0,25 | 1,2 |
Table 3.3 - Values of the parameters describing the recommended Type 2 elastic response spectra
Figure 3.2 - Recommended Type 1 elastic response spectra for ground types A to E (5% damping)
Figure 3.3 - Recommended Type 2 elastic response spectra for ground types A to E (5% damping)
Note 2: For ground types S1 and S2, special studies should provide the corresponding values of S, TB , TC and TD.
(3.6)where:
x is the viscous damping ratio of the structure, expressed as a percentage.
(3.7)Note: For the Type 1 elastic response spectrum referred to in Note 1 to 3.2.2.2(2)P, such a definition is presented in Informative Annex A in terms of the displacement response spectrum. For periods longer than 4,0 s, the elastic acceleration response spectrum may be derived from the elastic displacement response spectrum by inverting expression (3.7).
3.2.2.3 Vertical elastic response spectrum
Note: The values to be ascribed to TB , TC , TD and avg for each type (shape) of vertical spectrum to be used in a country may be found in its National Annex. The recommended choice is the use of two types of vertical spectra: Type 1 and Type 2. As for the spectra defining the horizontal components of the seismic action, if the earthquakes that contribute most to the seismic hazard defined for the site for the purpose of probabilistic hazard assessment have a surface-wave magnitude, Ms , not greater than 5,5, it is recommended that the Type 2 spectrum is adopted. For the five ground types A, B, C, D and E the recommended values of the parameters describing the vertical spectra are given in Table 3.4. These recommended values do not apply for special ground types \u00a0S1 and S2 .
| Type 1 | 0,90 | 0,05 | 0,15 | 1,0 | | Type 2 | 0,45 | 0,05 | 0,15 | 1,0 |
Table 3.4 - Recommended values of parameters describing the vertical elastic response spectra
where:
ag, S, TC e TD are as defined in 3.2.2.2;
Sd(T ) is the design spectrum;
q is the behaviour factor;
\u03b2 is the lower bound factor for the horizontal design spectrum.
Note: The value to be ascribed to \u00df for use in a country can be found in its National Annex. The recommended value for \u03b2 is 0,2.
3.2.3 Alternative representations of the seismic action
3.2.3.1 Time - history representation
3.2.3.1.1 General
3.2.3.1.2 Artificial accelerograms
a) a minimum of 3 accelerograms should be used;
b) the mean of the zero period spectral response acceleration values (calculated from the individual time histories) should not be smaller than the value of agS for the site in question.
c) in the range of periods between 0,2T1 and 2T1 , where T1 is the fundamental period of the structure in the direction where the \u00a0accelerogram will be applied; no value of the mean 5% damping elastic spectrum, calculated from all time histories, should be less than 90% of the corresponding value of the 5% damping elastic response spectrum.
3.2.3.1.3 Recorded or simulated accelerograms
3.2.3.2 Spatial model of the seismic action
3.2.4 Combinations of the seismic action with other actions
(3.17)where:
YE,i is the combination coefficient for variable action i (see 4.2.4).
4.1.3 Slope stability
4.1.3.3 Methods of analysis (EC \u00a08-part 5)
FH = 0,5 a S W
FV = \u00b1 0,5 FH if the ratio avg/ag is greater than 0,6
FV = \u00b1 0,33 FH if the ratio avg/ag is not greater than 0,6.
Where:
ais the ratio of the design ground acceleration on type A ground, ag , to the acceleration of gravity g;
avg is the design ground acceleration in the vertical direction;
ag is the design ground acceleration for type A ground;
S is the soil parameter of EN 1998-1:2004, 3.2.2.2;
W is the weight of the sliding mass.
A topographic amplification factor for a g shall be taken into account according to 4.1.3.2 (2).
A limit state condition shall then be checked for the least safe potential slip surface.
The serviceability limit state condition may be checked by calculating the permanent displacement of the sliding mass by using a simplified dynamic model consisting of a rigid block sliding against a friction force on the slope. In this model the seismic action should be a time history representation in accordance with 2.2 and based on the design acceleration without reductions.
Simplified methods, such as the pseudo-static simplified methods mentioned in (3) to (6) in this subclause, shall not be used for soils capable of developing high pore water pressures or significant degradation of stiffness under cyclic loading.
The pore pressure increment should be evaluated using appropriate tests. In the absence of such tests, and for the purpose of preliminary design, it may be estimated through empirical correlations.
EN 1997 Eurocode 7 introduces in the verifications regarding structural and geotechnical limit states design approaches that vary for different combinations of groups partial coefficients for actions, \u00a0for material strength and overall strength of the system.
Each EU member state issues the National Annex (NA) or detailed specifications for the application of the directives contained in EN 1997.
For example, the first approach is used in the UK and Portugal, the second approach in most European countries (Germany, Slovakia, Italy, etc.) for the calculation of the bearing capacity and the third approach in the Netherlands and in most European countries for the calculation of slope stability.
The specifications give the values \u200b\u200bof the partial factors to be used and indicate approaches to be adopted in the design phase for the different works (bearing capacity, anchors, bulkheads, retaining walls, etc.).
DESIGN APPROACHES
2.4.7.3.4.2 Design Approach 1
Combination 1: A1 \u201c+\u201d M1 \u201c+\u201d R1
Combination 2: A2 \u201c+\u201d M2 \u201c+\u201d R1
where \u201c+\u201d implies: \u201cto be combined with\u201d.
NOTE In Combinations 1 and 2, partial factors are applied to actions and to ground strength parameters.
Combination 1: A1 \u201c+\u201d M1 \u201c+\u201d R1
Combination 2: A2 \u201c+\u201d (M1 or M2) \u201c+\u201d R4
NOTE 1 In Combination 1, partial factors are applied to actions and to ground strength parameters. In Combination 2, partial factors are applied to actions, to ground resistances and sometimes to ground strength parameters.
NOTE 2 In Combination 2, set M1 is used for calculating resistances of piles or anchors and set M2 for calculating unfavourable actions on piles owing e.g. to negative skin friction or transverse loading.
2.4.7.3.4.3 Design Approach 2
Combination: A1 \u201c+\u201d M1 \u201c+\u201d R2
NOTE 1 In this approach, partial factors are applied to actions or to the effects of actions and to ground resistances.
NOTE 2 If this approach is used for slope and overall stability analyses the resulting effect of the actions on the failure surface is multiplied by gE and the shear resistance along the failure surface is divided by gR;e.
2.4.7.3.4.4 Design Approach 3
Combination: (A1* or A2\u2020) \u201c+\u201d M2 \u201c+\u201d R3
*on structural actions
\u2020on geotechnical actions
NOTE 1 In this approach, partial factors are applied to actions or the effects of actions from the structure and to ground strength parameters.
NOTE 2 For slope and overall stability analyses, actions on the soil (e.g. structural actions, traffic load) are treated as geotechnical actions by using the set of load factors A2.
The table 3.1. below shows which of partial factor are used in each design approach, depending on the type of structure being designed.
| 1 | 2 | 3 | | | | Combination 1 | Combination 2 | | | | | General | A1+M1+R1 | A2+M2+R1 | A1+R2+M1 | A1(A2+)+M2+R3 | | Slope | A1+M1+R1 | A2+M2+R1 | E1+R2+M1 | E2+M2+R3 | | Piles and anchor-ages | A1+M1+R1 | A2+M1+R4 | A1+R2+M1 | A1(A2+)+M2**+R3 |
Table 3.1 - Ultimate limit state, design approach (*on structural actions,+ on geotechnical actions)
| A1 | M1 | R1 | A2 | M2 | R1 | | | | | Permanent actions (G) | Unfavorable | gG | 1,35 | | | 1,0 | | | | Favorable | gG,fav | 1,0 | | | 1,0 | | | | | Variable actions (Q) | Unfavorable | gQ | 1,5 | | | 1,3 | | | | Favorable | gQ,fav | 0 | | | 0 | | | | | Coef.of shearing resistance (tanf) | gf | | 1,0 | | | 1,25 | | | | Effective cohesion (c') | gc' | | 1,0 | | | 1,25 | | | | Undrained strength (cu) | gcu | | 1,0 | | | 1,4 | | | | Unconfined compressive strength (qu) | gqu | | 1,0 | | | 1,4 | | | | Weight density (\u03b3) | gg | | 1,0 | | | 1,0 | | | | Resistance (R) | gR | | | 1,0 | | | 1,0 | |
Table 3.2 - Shows the relative magnitude of the key parameters when using Combination and using Combination 2
| A1 | M1 | R1 | | | | | Permanent actions (G) | Unfavorable | gG | 1,35 | | | | Favorable | gG,fav | 1,0 | | | | | Variable actions (Q) | Unfavorable | gQ | 1,5 | | | | Favorable | gQ,fav | 0 | | | | | Material properties(c) | gM | | 1,0 | | | | Material resistance (Rv) | gRv | | | 1,4 | | | Sliding resistance (Rh) | gRh | | | 1,1 | | | Earth resistance against retaining structures | gRe | | | 1,4 | | | ....in slope | | | 1,1 | | |
Table 3.3 - Shows the relative magnitude of the key parameters when using Design Approach 2
| A1 | A2 | M2 | R3 | | | | | Permanent actions (G) | Unfavorable | gG | 1,35 | 1,0 | | | | Favorable | gG,fav | 1,0 | 1,0 | | | | | Variable actions (Q) | Unfavorable | gQ | 1,5 | 1,3 | | | | Favorable | gQ,fav | 0 | 0 | | | | | Coeff.of shearing resistance (tanf) | gf | | | 1,25 | | | | Effective cohesion (c') | gc' | | | 1,25 | | | | Undrained strength (cu) | gcu | | | 1,4 | | | | Unconfined compressive strength (qu) | gqu | | | 1,4 | | | | Weight density (\u03b3) | gg | | | 1,0 | | | | Resistance (R) (except for pile shaft in tension) | gR | | | | 1,0 | | | Pile shaft resistance in tension | gR,st | | | | 1,1 | |
Table 3.4 - Shows the relative magnitude of the key parameters when using Design Approach 3
Spread foundations
6.1 General
6.2 Limit states
The following limit states shall be considered and an appropriate list shall be compiled:
loss of overall stability;
bearing resistance failure, punching failure, squeezing;
failure by sliding;
combined failure in the ground and in the structure;
structural failure due to foundation movement;
excessive settlements;
excessive heave due to swelling, frost and other causes;
unacceptable vibrations.
6.3 Actions and design situations
6.4 Design and construction considerations
reaching an adequate bearing stratum;
the depth above which shrinkage and swelling of clay soils, due to seasonal weather
changes, or to trees and shrubs, may cause appreciable movements;
the depth above which frost damage may occur;
the level of the water table in the ground and the problems, which may occur if excavation
for the foundation is required below this level;
seepage or climatic effects or by construction procedures;
the effects of excavations on nearby foundations and structures;
anticipated excavations for services close to the foundation;
high or low temperatures transmitted from the building;
the possibility of scour;
the effects of variation of water content due to long periods of drought, and subsequent
periods of rain, on the properties of volume-unstable soils in arid climatic areas;
the presence of soluble materials, e.g. limestone, claystone, gypsum, salt rocks;
the soil is not frost-susceptible;
the foundation level is beneath frost-free depth;
frost is eliminated by insulation.
a direct method, in which separate analyses are carried out for each limit state. When checking against an ultimate limit state, the calculation shall model as closely as possible the failure mechanism, which is envisaged. When checking against a serviceability limit
state, a settlement calculation shall be used;
an indirect method using comparable experience and the results of field or laboratory measurements or observations, and chosen in relation to serviceability limit state loads so as to satisfy the requirements of all relevant limit states;
a prescriptive method in which a presumed bearing resistance is used (see 2.5).
6.5 Ultimate limit state design
6.5.1 Overall stability
near or on a natural or man-made slope;
near an excavation or a retaining wall;
near a river, a canal, a lake, a reservoir or the sea shore;
near mine workings or buried structures.
6.5.2 Bearing resistance
6.5.2.1 General
Vd \u2264 Rd \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0[6.1]
6.5.2.2 Analytical method
6.5.2.3 Semi-empirical method
6.5.2.4 Prescriptive method using presumed bearing resistance
6.5.3 Sliding resistance
Hd \u2264 Sd + Epd \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0[6.2]
Rd = V'd tan \u03b4d (6.3a)
or
Rd = (V\u2019d tan \u03b4k ) / \u03b3R;h (6.3b)
Note In design procedures where the effects of actions are factored, the partial factor for the actions (\u03b3F ) is 1,0 and V\u2019d = V\u2019k in equation (6.3b).
Rd = Ac cu;d (6.4a)
or
Rd = (Ac cu;k ) / \u03b3R;h (6.4b)
Rd \u2264 0,4 Vd (6.5)
6.5.4 Loads with large eccentricities
careful review of the design values of actions in accordance with 2.4.2;
designing the location of the foundation edge by taking into account the magnitude of construction tolerances.
Unless special care is taken during the works, tolerances up to 0,10 m should be considered.
6.5.5 Structural failure due to foundation movement
6.6 Serviceability limit state design
6.6.1 General
6.6.2 Settlement
s0 : immediate settlement; for fully-saturated soil due to shear deformation at constant volume, and for partially-saturated soil due to both shear deformation and volume reduction;
s1 : settlement caused by consolidation;
s2 : settlement caused by creep.
Note This approach is not valid for very soft soils.
the possible effects of self-weight, flooding and vibration on fill and collapsible soils;
the effects of stress changes on crushable sands.
SPW allows the insertion of multiple construction phases.
Add phase: Allows to enter an analysis phase at increasing depths.
Delete phase: Deletes the current analysis phase.
Interference between the phases: Allows to have interference between the phases. Initializes each phase according to the interaction with the previous phase. Even in the absence of anchors can be noticed a difference in stress between the phases, due to the interaction of the stress field of the current phase compared to the previous one.
The pressure diagrams will be related to the phase stress field. By activating this command, will be created automatically load conditions at the current phase based on the previous one.
If there is a difference between the phases of displacement, will activate the passive rods.
In the analysis by phases is not possible to automatically calculate the depth of embedment using finite elements.
N.B. If the command Interference between the phases is not active, in the calculation process there is no interference between the phases.
","tags":["Interferenza tra le fasi"]},{"location":"en/File-conversion-from-_spw-to-_/","title":"File conversion from .spw to .spwx","text":"After installing the 2022 version of SPW, in the directory C: \\GEOSTRU 2022 is present the folder Convert spw to spwTotxt which contains the executable Spwtotxt.exe that allows you to convert the file with extension .spw in .spwTotxt.
Procedure for converting files
Run the executable Spwtotxt.exe, the following image will appear
In the field (1) it is necessary to report the path where the file with the .spw extension is located, perform the search by clicking on the [...] button. After selecting the file, the Convert command will be activated.
Select the Convert button (2)
The file with extension .spwTotxt will be saved to the directory reported in the field (3).
Launch the SPW software, from the File menu select the Open command and choose the extension. spwTotxt select the file generated by the application Spwtotxt.exe. Save the file with extension .spwx.
"},{"location":"en/Filtrazione/","title":"Filtration","text":"The term filtration indicates that physical phenomenon for which occurs the passage of water from an area with a given energy to other area with a lower energy, through a porous medium. The energy can be expressed as the sum of kinetic energy related to the velocity of the fluid, of the potential energy depending on the position of the point and of the pressure of the liquid at the same point. Since the rate of filtration is always very small the kinetic term is negligible. In studying the filtration of water can appear problems, both of permanent and unsteady motion flow. With reference to the pressure of water, which plays an important role in most of the stability problems, please note that in permanent motion it remains constant over time, while in unsteady flow is a function of time and it may rise or fall.
With reference to the amount of water in the phenomenon of filtration through a certain area, please note that in continuous operation the amount of' water that enters is equal to that coming out, while under unsteady flow there is no equality and the difference represents the volume of water that is accumulated or expelled from the ground in the time interval considered. In the phenomenon of consolidation, which is a particular condition of unsteady flow, also interferes the compressibility of the soil. In steady state the area in which filtration develops, in the scheme of representation that is adopted, has two types of boundaries: one is the place where is known the water load and defines the border or boundary condition of the potential; the other one is an outline of waterproof materials, such as impermeable rock, clay, etc. which delimits the layer in which the filtration occurs and is defined as border or boundary condition of the water flow. To clarify what was said just remember for example the conditions of water flow in the constant load permeability test. In this test clearly the boundaries of the potential are the surfaces of the entry and exit of water from the soil sample. Because the container walls are impermeable, the flow is parallel to the container and the wall forms the boundary of the water flow:
Scheme for the water flow
A practical case is the sheet piling (previous figure) that maintains a constant level h of water and which is driven into the soil to a depth d in a homogeneous layer of permeable soil (sand or gravel) of thickness dI, which rests on a impermeable layer (rock or clay). In this case we are talking about a confined flow, since the boundary conditions of the region in which the motion takes place are geometrically defined. The water flow is caused by the hydraulic load h; on the surface AD acts a constant load and this surface is the first boundary of the potential in our problem; on CG the load \u00a0is also constant and this constitutes the second boundary. Obviously, to fulfill its task, the sheet piling must be impermeable, so its surface ABC is one of the boundaries of the flow while the surface EF of the impermeable layer will form the other border. Obviously in principle if the characteristics of water, soil and the impermeable layer, upstream and downstream of the sheet piling, are constant it can be considered that the points D, E, F and G are endlessly; in practice it is generally considered that the length concerned is included within 4-5 times the thickness of the layer. To determine the amount of water that seeps into the ground will make the assumption that the water flow is governed by Darcy's law and that the soil is homogeneous, isotropic and incompressible:
Darcy's law is valid for laminar flow, a condition that occurs for certain values of the Reynolds number, R. The value of R, that characterizes the flow passing from laminar to turbulent, takes different values depending on the authors; Taylor (1948) has indicated as a criterion for the validity of Darcy's law R <= 1. Other researchers have examined, especially for clay, the connection between the flow conditions and the hydraulic gradient; in particular Tavenas ed al. (1983) have come to the conclusion that, with regard to the clays, the Darcy's law is valid for gradients between 0.1 and 50.
To calculate the flow rate of filtration through the soil it is useful to determine the distribution the pore water pressure via the construction of the flow grid, that is, the system of streamlines and equipotential lines representing the flow of water through an incompressible soil. Accepting the hypothesis of incompressible ground for filtration motion in plane and steady conditions the continuity equation can be written in the form:
The two components of the velocity of the liquid, according to Darcy's law, can be expressed in the form:
Combining these three equations is obtained:
which is the Laplace equation for permanent motion on a plane, on the assumption of homogeneous, isotropic and incompressible material. This equation can be expressed by means of two conjugate functions \u03c6 and \u03c8. Indeed, we can express the velocity components as partial derivatives with respect to x and z of the function \u03c6 = k h :
Then we can also write:
The existence of the function \u03c6 = k h, according to velocity potential for a fluid in motion, implies null vorticity and that the motion is irrotational. We can then say that it is a function of stream such that:
So we have:
And we can also write:
\u03c6 and \u03c8 are known, respectively, as a function of potential and function of stream. Taking up the case before indicated, the water that seeps through the soil at the bottom of a pile wall (figure below) we notice that two equipotential lines are the surfaces of the upstream and downstream ground of the same sheet piling; Furthermore the surface of the impermeable layer is a stream line or a flow line. By solving the Laplace equation in accordance with these boundary conditions, we can construct the flow net. Each strip between two adjacent flow lines is a flow channel and each part of the flow channel comprised between two equipotential lines is a field. It is therefore convenient to build the equipotential lines in a manner that the piezometric height difference between two successive lines is constant and the flow lines in such a way that each flow channel has a constant flow. If h is the total hydraulic load and Na is the total number of identified piezometric height differences, the difference in hydraulic load between two successive equipotential lines is:
In a point z as shown in the following figure the pressure is:
Schematization of the flow net
Being n the number of piezometric height differences crossed to arrive in z, in the example on the previous figure we have:
If there were no flow of water, that is, if the downstream surface were impermeable, the hydrostatic pressure at this point would be:
since the water moves, there is a loss of load which according to the filtration net drawn at the point z is equal to 8/10h. The excess water pressure at the point z is then given by:
To know the extent of filtration flow we consider a field, that is, an area between two flow lines and two equipotential lines; the length of the side in the direction of the flow lines is a and therefore the hydraulic gradient in a field is:
and the velocity:
Assuming that the other side of the field is of length b, then the flow through the field per length unit of sheet piling will be:
for each flow tube; if b = a, that is, if the elements of the filtration net are square, we get:
If Nb is the total number of flow channels of the total flow per length unit of sheet piling will be:
In this way, when it is constructed the flow net, one can easily calculate the flow rate. The filtration net is often built with experimental methods in the laboratory, with analog models graphically or by trial. In complex situations of the subsoil, for succession of layers and anisotropy of permeability, one can get the filtration net by means of numerical methods (FEM, BEM, finite difference method).
"},{"location":"en/Geoapp-Section/","title":"Geoapp Section","text":"General and Engineering, Geotechnics and Geology
Among the applications present, a wide range can be used for SPW. For this purpose, the following applications are recommended:
"},{"location":"en/Geoapp/","title":"Geoapp","text":"Geoapp: the largest web suite for online calculations
The applications present in Geostru Geoapp were created to support the worker for the solution of multiple professional cases.
Geoapp includes over 40 applications for: Engineering, Geology, Geophysics, Hydrology and Hydraulics.
Most of the applications are free, others require a monthly or annual subscription.
Having a subscription means:
\u2022 access to the apps from everywhere and every device;
\u2022 saving files in cloud and locally;
\u2022 reopening files for further elaborations;
\u2022 generating prints and graphics;
\u2022 notifications about new apps and their inclusion in your subscription;
\u2022 access to the newest versions and features;
\u2022 support service throught Tickets. Enter topic text here.
"},{"location":"en/Metodo_FEM/","title":"FEM Method","text":"The finite-elements method is the method which is based more than any other one upon solid and rational theoretical bases. The method presupposes that the problem is faced taking into account both the static aspect (and consequently the equilibrium of the problem) and the kinematic aspect (and consequently the congruence of the displacements or rather of the deformations). In the FEM method, the bulkhead is modeled like a set of beams (beam elements), with continuity bound to the ground by means of elastic springs, whose stiffness is estimated according to the elastic properties of the ground. In the following figure is schematically shown the model used for the analysis with finite-elements:
Schematization of the bulkhead-ground complex by means of finite-elements
The finite-elements method requires the knowledge of the ground and structure properties (unlike the LEM method, in which a condition of equilibrium for the rigid body is imposed). In particular, it is necessary to know the modulus of subgrade reaction of the ground. The main parts composing the application of the method are the following:
evaluation of the active and passive thrust coefficients as well as of the modulus of subgrade reaction for the ground
evaluation of the flexural stiffness \u2013 shearing and normal \u2013 of the bulkhead
Discretization procedure
In this phase, the problem is reported in global, assembling the stiffness contributions of each finite element.
The problem with finite elements is posed in terms of non-linear system in displacement variables. In this phase, an iterative procedure is set so as to allow the solution to a non-linear problem of the following kind:
In the previous equation, K(u) is the stiffness matrix of the problem (non-linear type), u is the displacement field that is the solution of the problem, and p is the vector of the external loads (associated to the distribution of ground pressures).
Once the values of the u vector components have been determined, all information (relevant to the structural analysis) can be derived. In particular, the following parameters will be determined:
"},{"location":"en/Metodo_LEM/","title":"LEM Method","text":"The limit equilibrium method consists in looking for solutions that are compatible only with the static aspect of the problem. Basically, we reason in terms of equilibrium of a rigid body, without minding the kinematic congruence of the displacements. The main calculation diagrams we will refer to are the following:
Overhanging bulkhead
Calculation of the limit embedment depth
For unanchored bulkhead, the stability is guaranteed by the passive strength of the ground situated downhill from it; from the equilibrium of the moments as to the center of rotation, we obtain:
Where the symbols have the following meaning:
Sm = horizontal component of the active thrust
Bm = arm of Sm as to O center of rotation
Rv = horizontal component of the passive strength
Bv = arm of Rv \u00a0as to O center of rotation
Each term is a function of t, where t is the depth of the rotation center with respect to the downhill reference level (downhill natural surface level). The necessary length to guarantee the equilibrium of the horizontal translation is obtained by increasing t as follows:
where a=0.2 (Blum method)
Reference diagram for calculating the equilibrium of the bulkhead
Safety factor on the passive strength
The length of the embedment d, as determined above, refers to the limit condition of an incipient collapse through a coefficient F. It is possible to introduce a safety margin on the passive strengths; such reduction is made as follows:
Anchored bulkhead with free end
Calculation of the limit embedment depth
The stability of the work is also guaranteed by the anchors fastened upon the bulkhead. In order to use the calculation scheme with free end, the bulkhead must be sufficiently short and rigid. The embedment length will be determined by imposing the equilibrium to the rotation on the origin of the anchor indicated as B1
Where the symbols have following meaning:
Sm = horizontal component of the active thrust
H = height of the ground to be supported
t = calculated embedment depth
Bm = arm of Sm as to the base of the bulkhead
Pm = ordinate of the point of application of the upstream anchor
Rv = horizontal component of the passive strength
Bv = arm of Rv
When t is known, Sm and Rv as well as the stress of the anchor will be determined.
Safety factor F on the passive strengths
The embedment length will be further increased so as to have a safety margin in working conditions by means of the safety factor F:
Anchored bulkhead with fixed end
Calculation of the limit embedment depth
If the deepest section of the bulkhead does not translate or rotate, it can be assimilated to a fixed joint; in this case, the bulkhead is defined with fixed end. A procedure developed by BLUM allows obtaining the embedment depth (t+t'), imposing the kinematic conditions of null displacements on the base of the work and on the origin of the anchor (B1) and the static conditions of null moment and shear on the base of the bulkhead. We therefore reach a 5th degree equation in (t+t') which can be easily solved.
Safety factor F on the strengths
In order to increase the safety factor, values of the reduced passive strengths have been introduced in the numerical developments.
"},{"location":"en/Metodo_di_equilibrio_limite/","title":"L.E.M. - Limit equilibrium method","text":"By selecting the L.E.M. icon, the limit equilibrium method will be used for the analysis of the bulkhead.
The limit equilibrium method is the usual one used for the design practice and is mainly used for the determination of the limit embedment depth. The L.E.M. method is used for works in which it is easily identified the failure mechanism, for example in the presence of cantilevered bulkheads or with a single row of anchors.
For the calculation we consider that the bulkhead is subject to the active thrust upstream and to the passive thrust downstream. The distribution of pressure on the structure is different for bulkheads in cohesionless soils and bulkheads in cohesive soils; also the distribution of thrusts in clayey soil varies in time. The calculation of the thrusts is performed using suitable values \u200b\u200bof the angle of shearing resistance, unit weight and cohesion, making reference to the thrust coefficients determined according to the classical theories present in the literature (Coulomb, Muller-Breslau, Caquot- Kerisel).
In plotting the pressures diagram are taken into account increases due to: earthquake, groundwater, loads on the embankment. In the computation of passive thrust is introduced a coefficient of safety on passive resistance. For the calculation of the embedment depths it must be proceeded as follows:
(a) Calculation of active and passive thrust coefficients
(b) Assume an initial embedment depth between 0.2H and 0.7H
(c) Calculation of the pressures acting on the work
(d) Equilibrium of moments at the foot (cantilever bulkhead)
The steps (a)-(b)-(c)-(d) will be repeated by increasing the embedment depth to obtain the equilibrium of moments, to which will correspond the sought embedment depth. To remedy the non-equilibrium of the horizontal forces, that depth will be increased by 20%. In case of anchoring, the following mechanisms can be present:
(I) The base of the bulkhead is free to rotate (free support method)
(II) The base of the bulkhead can not rotate (fixed support method)
Free support method (see. Anchors)
To perform the computation, proceed through the steps (a) - (b) - (d). The step (c) will be replaced by equilibrium of moments with respect to the anchors application point, in this case is not necessary to increase the embedment depth as the equilibrium of horizontal forces is verified.
Fixed support method - Equivalent beam method (see. Anchors)
It is hypothesized that the bulkhead is deformed with reversal of curvature, in this case the problem is not statically determined unless the position of the reversal point is known. If it is assumed that on the inversion point there is a hinge capable of transferring only shear stress (for the purposes of static support), it is possible to break the sheet pile into two equivalent beams. To fix the position of the inflection point, \u200b\u200bBlum recommends values as a function of flexibility, geotechnical characteristics, etc. Found the location of the inflection point, proceed as follows:
(a) From the equilibrium of moments with respect to the anchors, considering the upper beam at the center of rotation, is determined the reaction of the cart.
(b) From the equilibrium of moments with respect to the foot, considering the lower beam with respect to the center of rotation, is determined the embedment depth.
(c) That depth will be increased by 20%.
","tags":["LEM"]},{"location":"en/Nuovo_2/","title":"New computation model","text":"SPW offers the possibility to create a new file using a guided procedure. When you click on the command \"New\" it opens the following window:
Environment for the management of a new model
The start of a new project requires the definition of the following data
Project
Input of a synthetic description of the project: description, location, designer and date. It includes the possibility to print this data in the computation report.
Standards
Select the standards regarding the geotechnical checks (GEO standards) or the structural checks (STR standards). For each category of checks, the following choices are possible:
Calculation of pressures
In this group of data are defined the theories which can be used for the calculation of the active thrust coefficient, for the passive thrust coefficient and for the limit state coefficient (active or passive) in dynamic conditions. In particular, the following options are available:
Computation model
It is possible to select a priori the calculation approach for the determination of the stresses and displacements. In particular, it is possible to choose the LEM method (Limit Equilibrium Method) or the FEM method (Finite Elements Method).
Vertical bearing capacity
Is given the possibility to calculate the vertical bearing capacity (Yes/No) or to indicate the correlation factor of the verified verticals referred to the bearing capacity of the pile.
Longitudinal extension
Indicate the longitudinal extension of the bulkhead.
Geometry
In this group of data are set the data sizes with which to initialize the model. In particular:
"},{"location":"en/Preferences/","title":"Preferences","text":"Options
Display the dialog for setting the parameters relating to the worksheet, output, company data and autosaving.
Select language
Allows you to select the language from those available.
"},{"location":"en/Procedura_consigliata/","title":"Computation procedure","text":"Once initialized a new model through the \"New\" command, the user can proceed to assign or change the input data.
As an example you can find bellow a sequence of operations that allow to perform a complete analysis of a bulkhead:
Further will be described the windows that allow the user to perform the analysis.
"},{"location":"en/Risultati_analisi_strutturale/","title":"Results of the structural analysis","text":"The user can get immediate information on the structural analysis results of the bulkhead sections in terms of reinforcements, extreme deformations, result verification and so on.
The environment for the management of the results of the structural analysis is the following:
The results that can be seen are the classic ones of a structural analysis (Stresses at ultimate limit state, maximum deformation, maximum stresses, neutral axis position, verification results etc.). The colors blue and red that highlight some of the results have no meaning for the verification itself, they only indicate which sections are most loaded with flexural reinforcement and shear.
N.B. These results are returned for the combinations that have been associated with type STR in the Analysis window.
","tags":["Check concrete","Check steel","Concrete strain","Mu","Neutral axis","Nu","Steel strain","Structural analysis"]},{"location":"en/SPW/","title":"SPW","text":"The bulkheads are made up of a relatively thin vertical structure, driven into the ground up to a certain depth underneath the dredge level, so as to obtain a support solid enough to oppose the thrusts of the ground, of water and of possible overloads. This type of supporting structure can be made up of prefabricated and embedded sheet piles, drilled piles, diaphragms in reinforced concrete constructed in site and sometimes also of reinforced concrete panels.
Diagram of a bulkhead built by placing reinforced concrete piles close to each other
The most widely used calculation methods are the following:
While the limit equilibrium method is based on considerations which are only and exclusively of static nature, for the finite-elements method considerations also based on the congruence of the deformations (the FEM method is thus a more rational method). The mentioned methods have a growing complexity both from the numerical point of view and in terms of preliminary operations for the calculation. In fact, while for the LEM method it is necessary to know the classical properties of the soil (angle of internal friction, etc.) for the FEM method it is also necessary to estimate the modulus of subgrade reaction of the ground and characterize its possible non-linear behaviour. The SPW software allows to perform the analysis of cantilever, anchored or braced bulkheads according above mentioned calculation methods.
GENERAL FEATURES (As regards the software input)
SPW software is able to analyze the models that are representative for most of the problems met in current practice. From a general point of view (we will go into details in the following sections), the main features of the input are the following:
GENERAL FEATURES (As regards the calculation phase)
GENERAL FEATURES (As regards the output phase)
"},{"location":"en/Sollevamento/","title":"Uplift check","text":"In the case of a diaphragm driven into the ground, the presence of the water in positions such as to trigger a filtration motion involves the establishment of a filtration force which, if directed upwards, may cancel the weight of the soil which, in the absence of cohesion, it can be dragged by the water flow and affect the stability of the work. The phenomenon of dredge stability, similar to that of siphoning, has been faced for the first time by Terzaghi (1943). Unlike the siphoning, which is a localized phenomenon in the outlet point of the first flow line, the dredge uplift extends to a depth equal to bulkhead embedment depth for a width equal to half of that embedment.
To simplify the problem of determining the actual results from porewater pressure at point A, it is assumed that the value of the overpressure to the foot of the diaphragm is constant over the length D/2 and equal to \u03b3w x Hc. Hc is used to determine the expression of the efflux gradient iE:
From which is obtained:
The \u00a0filtration force Sw which tends to lift the block of soil involved is equal to:
The limit conditions of stability are reached when Sw equals the effective weight of the block, therefore, the dredge uplift safety factor is defined as the ratio between the effective weight of the block and the filtration force:
"},{"location":"en/Tabelle_di_conversione/","title":"Conversion Tables","text":"Converting slope inclination into degrees and vice versa
| 1 | 0.5729 | 26 | 14.5742 | | 2 | 1.1458 | 27 | 15.1096 | | 3 | 1.7184 | 28 | 15.6422 | | 4 | 2.2906 | 29 | 16.1722 | | 5 | 2.8624 | 30 | 16.6992 | | 6 | 3.4336 | 31 | 17.2234 | | 7 | 4.0042 | 32 | 17.7447 | | 8 | 4.5739 | 33 | 18.2629 | | 9 | 5.1428 | 34 | 18.7780 | | 10 | 5.7106 | 35 | 19.2900 | | 11 | 6.2773 | 36 | 19.7989 | | 12 | 6.8428 | 37 | 20.3045 | | 13 | 7.4069 | 38 | 20.8068 | | 14 | 7.9696 | 39 | 21.3058 | | 15 | 8.5308 | 40 | 21.8014 | | 16 | 9.0903 | 41 | 22.2936 | | 17 | 9.6480 | 42 | 22.7824 | | 18 | 10.2040 | 43 | 23.2677 | | 19 | 10.7580 | 44 | 23.7495 | | 20 | 11.3099 | 45 | 24.2277 | | 21 | 11.8598 | 46 | 24.7024 | | 22 | 12.4074 | 47 | 25.1735 | | 23 | 12.9528 | 48 | 25.6410 | | 24 | 13.4957 | 49 | 26.1049 | | 25 | 14.0362 | 50 | 26.5651 |
Forces conversion
| N | kg | Divide by | 9.8 | | kN | kg | Multiply by | 102 | | kN | Tone | Divide by | 9.8 | | kg | N | Multiply by | 9.8 | | kg | kN | Divide by | 102 | | Tone | kN | Multiply by | 9.8 |
1 Newton (N) = 1/9.81 Kg = 0.102 Kg 1 kN = 1000 N
Pressures conversion
| Tons/m2 | kg/cm2 | Divide by | 10 | | kg/m2 | kg/cm2 | Divide by | 10000 | | Pa | kg/cm2 | Divide by | 98000 | | kPa | kg/cm2 | Divide by | 98 | | Mpa | kg/cm2 | Multiply by | 10.2 | | kPa | kg/m2 | Multiply by | 102 | | Mpa | kg/m2 | Multiply by | 102000 |
1 Pascal (Pa) = 1 Newton/mq \u00a01 kPa = 1000 Pa
","tags":["Conversion Tables","Forces","Pressures","slope inclination"]},{"location":"en/Vertical_settlements/","title":"Vertical settlements","text":"For the calculation of the vertical settlements upstream of the bulkhead is used the 'Constant Volume' method.
It is assumed that the variation of the total volume of the soil involved in the deformation process is null (deforming, the soils tend to dilate). In this case, once defined the thrust wedge, there is equality between the volume that occupies the ground after the movement of the bulkhead and the one the land frees for vertical settlements upstream work.
Assumes as thrust angle to the horizontal active 45+f/2. Respect to the vertical 45-f/2.
Scheme of reference for the calculation of the vertical settlements
"},{"location":"en/Zona_ancoraggio_tiranti/","title":"Fastening area of the anchors","text":"The anchor, seen as an element aimed at integrating the strength resources of the bulkhead, is only useful if the anchoring occurs in stable areas of the ground. It is thus necessary to estimate with certainty the most suitable area in which to fasten the anchor. The principle according to which to calculate the anchoring area is to identify that ground surface where the active zone does not intersect with the passive zone. The procedure used in the software is the following:
"},{"location":"es/","title":"SPW \u2013 Manual","text":"Open the SPW manual
"},{"location":"es/1001/","title":"F.E.M. - M\u00e9todo elementos finitos","text":"Con el m\u00e9todo de elementos Finitos el suelo se modela con resortes cuyas caracter\u00edsticas dependen de los m\u00f3dulos de elasticidad del suelo, diferenciando entre los de compresi\u00f3n y los de tracci\u00f3n.
Bowles sugiere calcular, aproximadamente, el valor de Ks (m\u00f3dulo de balasto, el cual est\u00e1 relacionado con la rigidez del suelo) con base en la capacidad portante de las cimentaciones. El m\u00e9todo examinado ofrece directamente, despu\u00e9s de haber construido la matriz de rigidez global y el vector de cargas nodales, los deslizamientos generalizados y, a partir de los mismos, los momentos y las reacciones nodales.
Para el c\u00e1lculo de la pantalla se procede como a continuaci\u00f3n:
(a) Calcular las presiones laterales hasta el fondo de excavaci\u00f3n.
(b) Determinar una primera profundidad de prueba.
(c) Estimar el valor de Ks por debajo del fondo de excavaci\u00f3n.
(d) Disponer los nodos en los cuales se asignar\u00e1n las rigideces de los resortes.
(e) Establecer una secci\u00f3n de prueba y calcular el momento de inercia de la secci\u00f3n.
(f) Calcular la rigidez de posibles anclajes.
(g) Crear la matriz de rigidez global.
(h) Ensamblar el vector de las cargas nodales.
(i) Calcular los deslizamientos nodales.
El c\u00e1lculo se lleva a cabo con un procedimiento iterativo. Se contin\u00faan las iteraciones hasta que los corrimientos en el fondo de la excavaci\u00f3n, entre dos ciclos de c\u00e1lculo, se encuentren dentro un valor de tolerancia especificado.
El ambiente de administraci\u00f3n de algunos de los datos relativos a la implementaci\u00f3n del m\u00e9todo de los elementos finitos es el siguiente:
Ambiente de administraci\u00f3n del c\u00e1lculo con el m\u00e9todo de los elementos finitos
Los datos requeridos son los siguientes:
","tags":["Elementos finitos","FEM"]},{"location":"es/1001/#datos-generales-fem","title":"DATOS GENERALES FEM","text":"C\u00e1lculo autom\u00e1tico profundidad de empotramiento:
Seleccionar S\u00ed para efectuar el c\u00e1lculo autom\u00e1tico de la profundidad de empotramiento, No para asignar la profundidad de empotramiento seleccionada por el usuario.
M\u00e1x. corrimiento lineal terreno:
Expresado en cm. Es el corrimiento m\u00e1ximo que permite considerar un terreno con comportamiento lineal. Si se supera este corrimiento, no se puede considerar el resorte que esquematiza el terreno como en campo el\u00e1stico-lineal (depende mucho de las caracter\u00edsticas del terreno, en todo caso Orden de tama\u00f1o = 1/2 cm)
Factor de tolerancia corrimiento:
Expresado en cm. Es la tolerancia establecida para definir las condiciones de salida de las iteraciones de an\u00e1lisis (depende de algunas condiciones de an\u00e1lisis y de geometr\u00eda de la estructura, Orden de tama\u00f1o = 1/200 de la m\u00e1xima dimensi\u00f3n de la estructura, por ejemplo altura pantalla)
Tipo an\u00e1lisis:
Define si el tipo de an\u00e1lisis efectuado es lineal o no lineal (Se sugiere el an\u00e1lisis no lineal cuando la est\u00e1tica del problema depende preponderantemente del aspecto geot\u00e9cnico del problema)
N\u00famero m\u00e1ximo de iteraciones:
Es el n\u00famero m\u00e1ximo de iteraciones a realizar para llegar a la soluci\u00f3n de los corrimientos. Superado este l\u00edmite, se considera que no se logrado encontrar una soluci\u00f3n (en la pr\u00e1ctica corriente orden de tama\u00f1o = 5/10 iteraciones)
Factor reducci\u00f3n del resorte fondo de excavaci\u00f3n:
Es un factor adimensional que multiplica, reduci\u00e9ndolo, el m\u00f3dulo de reacci\u00f3n del resorte situado en el fondo de la excavaci\u00f3n. Debe asumir un valor menor o por lo menos igual a 1.
Profundidad inicial de empotramiento:
Profundidad de empotramiento al primer intento, expresada en m (Orden de tama\u00f1o = 0.1/0.2 de la altura de la pantalla)
Incremento profundidad de empotramiento:
Es el incremento que se hace en la profundidad corriente de empotramiento para buscar la soluci\u00f3n de equilibrio (Orden de tama\u00f1o = 0.1/0.2 de la altura de la pantalla)
N\u00famero de elementos:
Debe estar comprendido entre 10 y 50. Es el n\u00famero de elementos finitos en el que se divide la pantalla (Es oportuno efectuar una divisi\u00f3n razonable: ni demasiado limitada, para evitar crasos errores en la soluci\u00f3n, ni demasiado tupida, para evitar que se agranden excesivamente los tiempos de c\u00e1lculo)
N\u00famero nodo de fondo de excavaci\u00f3n:
Se define cu\u00e1l nodo asociar al fondo de la excavaci\u00f3n. Entre m\u00e1s alto es el n\u00famero, m\u00e1s son los elementos finitos que forman la parte superior de la pantalla.
","tags":["Elementos finitos","FEM"]},{"location":"es/1001/#coeficiente-de-balasto-ks","title":"COEFICIENTE DE BALASTO Ks","text":"Asiento correspondiente a la resistencia \u00faltima del terreno:
Es el desplazamiento asociado a la carga \u00faltima, expresado en cm.
Coeficiente de balasto variable:
Es posible tener en cuenta la variabilidadde la rigidez axial de los resortes, que simulan la presencia de terreno, con la profundidad; o tambi\u00e9n se puede efectuar el an\u00e1lisis con un coeficiente de balasto constante.
","tags":["Elementos finitos","FEM"]},{"location":"es/1002/","title":"Datos generales","text":"Los datos generales son los que aparecen al crear un nuevo modelo en el men\u00fa \"Nuevo\". El ambiente para los datos generales es el siguiente:
Ambiente de administraci\u00f3n de los datos generales
Recordamos lo datos requeridos:
","tags":["Cliente","Datos","Datos generales","Descripci\u00f3n obra","Proyectista"]},{"location":"es/1002/#proyecto","title":"Proyecto:","text":"Descripci\u00f3n sint\u00e9tica del proyecto a efectuar, la ubicaci\u00f3n de la obra, el proyectista y la fecha.
Si se desea que la descripci\u00f3n y la localidad aparezcan indicadas en la exportaci\u00f3n en formato doc, pdf..., se debe simplemente insertar la marca en el cuadrado ubicado a la derecha de la casilla de texto.
","tags":["Cliente","Datos","Datos generales","Descripci\u00f3n obra","Proyectista"]},{"location":"es/1002/#normativa","title":"Normativa:","text":"Seleccionar la normativa para la comprobaciones geot\u00e9cnicas (Normativa GEO) y para las comprobaciones estructurales (Normativa STRU).
","tags":["Cliente","Datos","Datos generales","Descripci\u00f3n obra","Proyectista"]},{"location":"es/1002/#calculo-presiones","title":"C\u00e1lculo presiones:","text":"En este grupo de datos se definen las teor\u00edas que se pueden utilizar para calcular el coeficiente de empuje activo, el coeficiente de empuje pasivo y el coeficiente de estado l\u00edmite (activo o pasivo) en condiciones din\u00e1micas. Existen las siguientes posibilidades:Presiones activas: Coulomb, Muller-Breslau, Caqout-Kerisel, Jaky, Rankine Presiones pasivas: Coulomb, Muller-Breslau, Caqout-Kerisel Presiones s\u00edsmicas: Mononobe-Okabe, Estructuras que no sufre desplazamientos.
Se define adem\u00e1s el punto de aplicaci\u00f3n de la acci\u00f3n s\u00edsmica: 2/3 H; 1/3 H; 1/2 H.
","tags":["Cliente","Datos","Datos generales","Descripci\u00f3n obra","Proyectista"]},{"location":"es/1002/#modelo-de-calculo","title":"Modelo de c\u00e1lculo:","text":"Se puede seleccionar a priori el m\u00e9todo de c\u00e1lculo. En particular, existe la posibilidad de seleccionar el m\u00e9todo LEM (M\u00e9todo del Equilibrio L\u00edmite) o el m\u00e9todo FEM (M\u00e9todo de los Elementos Finitos).
","tags":["Cliente","Datos","Datos generales","Descripci\u00f3n obra","Proyectista"]},{"location":"es/1002/#carga-ultima-vertical","title":"Carga \u00faltima vertical:","text":"Existe la posibilidad de calcular o no la carga \u00faltima vertical (S\u00ed / No) y de indicar el factor de correlaci\u00f3n de las verticales examinadas referido a la capacidad de carga del pilote.
","tags":["Cliente","Datos","Datos generales","Descripci\u00f3n obra","Proyectista"]},{"location":"es/1002/#largo-longitudinal","title":"Largo longitudinal:","text":"Se puede indicar el largo longitudinal de la pantalla.
Nota: En este nivel del programa no es posible cambiar los datos de la geometr\u00eda del modelo, ya que los mismos no son parte integrante de los datos generales del problema.
","tags":["Cliente","Datos","Datos generales","Descripci\u00f3n obra","Proyectista"]},{"location":"es/1003/","title":"Presiones asignadas","text":"La distribuci\u00f3n de las presiones en la pantalla (inclusive cuando se calculan las fuerzas nodales con el m\u00e9todo FEM) se establece aplicando los m\u00e9todos cl\u00e1sicos (por ejemplo el c\u00e1lculo de la presi\u00f3n horizontal con el m\u00e9todo Rankine); sin embargo es posible encontrar situaciones en las cuales la distribuci\u00f3n de las presiones horizontales, si bien se conoce, no presenta la tendencia que se ha supuesto.
El software permite manejar esta situaci\u00f3n, pues se puede manipular la distribuci\u00f3n de presiones calculada, integr\u00e1ndola o sustituy\u00e9ndola con una distribuci\u00f3n agregada por el usuario. El ambiente de administraci\u00f3n de las presiones asignadas es el siguiente:
Ambiente de administraci\u00f3n de las presiones asignadas
Los datos a insertar para definir correctamente las presiones asignadas son los siguientes:
","tags":["Adicionar a diagramas","Presiones usuario"]},{"location":"es/1004/","title":"Nivel Fre\u00e1tico","text":"La presencia de nivel fre\u00e1tico condiciona el c\u00e1lculo, ya sea desde el punto de vista geot\u00e9cnico que desde el punto de vista estructural; por este motivo el software toma en cuenta el efecto del agua, inclusive en relaci\u00f3n con potenciales problemas de filtraciones. \u00a0El ambiente de administraci\u00f3n del nivel fre\u00e1tico es el siguiente:
Ambiente de administraci\u00f3n del nivel fre\u00e1tico
Los datos a indicar, relacionados con el nivel fre\u00e1tico, son los siguientes:
Profundidad nivel fre\u00e1tico en el trasd\u00f3s: Es la profundidad del pelo libre de agua en el trasd\u00f3s de la pantalla, con respecto al plano horizontal del sistema de referencia general, expresada en m.
Profundidad nivel fre\u00e1tico en el intrad\u00f3s: Es la profundidad del pelo libre de agua en el intrad\u00f3s de la pantalla, con respecto al plano horizontal del sistema de referencia general, expresada en m.
Seguridad frente al sifonamiento: Permite efectuar o no la verificaci\u00f3n del sifonamiento (obligatoria por ley). Esta comprobaci\u00f3n se lleva a cabo en la primera l\u00ednea de flujo, o sea la m\u00e1s corta.
Activar presencia nivel fre\u00e1tico en esta fase: Como se mencion\u00f3 anteriormente, el software permite definir varias fases de c\u00e1lculo. Con este dato es posible indicar si se debe considerar el nivel fre\u00e1tico en el c\u00e1lculo de la fase corriente.
Espesor estrato impermeable: Determinar a qu\u00e9 profundidad se ubica el estrato impermeable, expresado en \u00a0m.
Espaciado l\u00edneas de flujo: Define la densidad de visualizaci\u00f3n de las l\u00edneas de flujo, expresado en m.
Vista mesh: Permite ver la rejilla de c\u00e1lculo utilizada para la soluci\u00f3n del problema de la filtraci\u00f3n.
Vista l\u00edneas de flujo: Permite ver las l\u00edneas de flujo. Adem\u00e1s se pueden elegir los colores de la rejilla de c\u00e1lculo y de la l\u00ednea de flujo.
Generar ret\u00edculo de flujo: Permite realizar el an\u00e1lisis de filtraci\u00f3n.
Con respecto a los datos que definen el perfil del nivel fre\u00e1tico, es \u00fatil hacer referencia a la siguiente figura:
Definici\u00f3n del perfil nivel fre\u00e1tico
En la figura, PFM es la que en la ventana de los datos del nivel fre\u00e1tico se define como Profundidad nivel fre\u00e1tico en el trasd\u00f3s, mientras que PFV es la que se define como Profundidad nivel fre\u00e1tico en el intrad\u00f3s.
","tags":["L\u00edneas de flujo","Profundidad nivel fre\u00e1tico","Ret\u00edculo de flujo","Sifonamiento","Verificaci\u00f3n sifonamiento"]},{"location":"es/1005/","title":"M\u00f3dulo de balasto asignado","text":"Es posible (en el contexto del an\u00e1lisis con el m\u00e9todo de los elementos finitos) administrar la rigidez de los resortes que esquematizan el terreno. El ambiente de administraci\u00f3n de los m\u00f3dulos de rigidez es el siguiente:
Ambiente de administraci\u00f3n del m\u00f3dulo de balasto
Los datos para establecer el valor del m\u00f3dulo de balasto son los siguientes:
El usuario debe indicar los par\u00e1metros As, Bs y n de manera que el software calcule el m\u00f3dulo de balasto aplicando la f\u00f3rmula.
Donde: Eed es el m\u00f3dulo edom\u00e9trico del terreno, \u00a0d es el di\u00e1metro del pilote, n es el coeficiente de Poisson y EJ es la rigidez flexional del pilotaje.
Espec\u00edficamente, el m\u00e9todo de Jamiolkowski se refiere al m\u00f3dulo de elasticidad secante del terreno correspondiente a la movilizaci\u00f3n del 50% de la presi\u00f3n l\u00edmite (Es,50). Para calcular el m\u00f3dulo de balasto se aplica la siguiente f\u00f3rmula:
Donde: t es igual a la profundidad de hinca, r es un coeficiente adimensional igual a 1 en diafragma libre en el pie o la relaci\u00f3n entre la posici\u00f3n del punto con deslizamiento nulo por debajo del fondo de excavaci\u00f3n y la profundidad de hinca por diafragma con empotramiento parcial en el pie. Cp es un coeficiente adimensional de profundidad, estimado con siguiente f\u00f3rmula:
donde: Eed es el m\u00f3dulo edom\u00e9trico del terreno, mientras EJ representa la rigidez flexional de la pantalla.
Espec\u00edficamente, este m\u00e9todo se refiere al m\u00f3dulo presiom\u00e9trico del terreno EM, obtenido experimentalmente con el ensayo presiom\u00e9trico, muy utilizado en Francia:
donde: alfa es un coeficiente que toma en cuenta el comportamiento viscoso del terreno y L es una longitud caracter\u00edstica que el autor pone igual a 2/3 de la profundidad de excavaci\u00f3n de la pantalla.
Con el bot\u00f3n ''Reducir ks'' se activa una ventana de di\u00e1logo en donde se introduce el porcentaje en el cual se desea reducir el m\u00f3dulo de balasto.
Adem\u00e1s, es posible asignar autom\u00e1ticamente un valor al m\u00f3dulo de balasto en todos los nodos por debajo del fondo de excavaci\u00f3n: seleccionar M\u00f3dulo balasto variable/Asignar el fondo de excavaci\u00f3n a todos los nodos bajo el fondo de excavaci\u00f3n
Seleccionando la opci\u00f3n \"Activados\" y pinchando ''Aplicar\", se aplican los m\u00f3dulos de balasto asignados por el usuario.
","tags":["Chiarurgi-Maia","Jamiolkowski","Menard","M\u00e9todo C\u00e1lculo","M\u00f3dulo de balasto","Schmitt"]},{"location":"es/1006/","title":"Opciones armaduras","text":"Las opciones de armaduras tienen que ver con el proyecto estructural de la pantalla. El ambiente para dichas opciones es el siguiente:
Ambiente de administraci\u00f3n de las opciones de armaduras para pilotes
","tags":["Armaduras","Pantallas continuas","Pilotes","Viga de atado"]},{"location":"es/1006/#pilotes","title":"PILOTES","text":"Estos datos se utilizan para proyectar y para hacer la verificaci\u00f3n estructural de pantallas de pilotes en hormig\u00f3n armado:
Di\u00e1metro barras longitudinales: Di\u00e1metro de las varillas expresado en mm (Orden de tama\u00f1o = 12/26 mm)
N\u00famero m\u00ednimo de barras: N\u00famero m\u00ednimo de barras a considerar
Longitud ganchos barras longitudinales: Expresada en cm (Orden de tama\u00f1o = 50/150 cm)
Longitud m\u00e1xima barras longitudinales: Expresada en cm (Orden de tama\u00f1o = 800/1200 cm)
Recubrimiento: Expresado en cm (Orden de tama\u00f1o = 4/6 cm)
Di\u00e1metro estribos: Expresado en mm (Orden de tama\u00f1o = 8/10 mm)
Di\u00e1metro / N.\u00b0 rigidizadores: Di\u00e1metro expresado en mm y n\u00famero de rigidizadores
Espacio m\u00ednimo entre estribos: Expresado en cm (generalmente establecido en la normativa, en todo caso Orden de tama\u00f1o = 15/25 cm)
[Tubulares] - Tramo pilote anclado en la coronaci\u00f3n: Es la medida de cu\u00e1nto del tubular va fijado en coronaci\u00f3n, expresada en cm (siempre menor que la altura de la viga de coronaci\u00f3n)
[Tubulares] - Di\u00e1metro barras en U: Expresado en mm.
Ambiente de administraci\u00f3n de las opciones de armaduras para pantallas continuas
","tags":["Armaduras","Pantallas continuas","Pilotes","Viga de atado"]},{"location":"es/1006/#continuas","title":"CONTINUAS","text":"Estos datos se utilizan para proyectar y para hacer la verificaci\u00f3n estructural de pantallas continuas de hormig\u00f3n armado:
Di\u00e1metro barras longitudinales: Expresado en mm (Orden de tama\u00f1o = 12/26 mm), representa el di\u00e1metro de la armadura vertical.
Di\u00e1metro barras horizontales: Expresado en mm \u00a0(Orden de tama\u00f1o = 10/14 mm), representa el di\u00e1metro de la armadura horizontal
Relaci\u00f3n entre armadura tesada y armadura comprimida: Es un n\u00famero adimensional (generalmente indicado en la normativa con base en consideraciones sobre la ductilidad de la secci\u00f3n y en todo caso debe ser menor o igual a 1)
Separaci\u00f3n neta m\u00ednima entre barras: Distancia m\u00ednima neta entre las barras expresada en cm (debe ser compatible con la granulometr\u00eda del material inerte utilizado para el hormig\u00f3n y en todo caso orden de tama\u00f1o = 2.5/5 cm);
Separaci\u00f3n m\u00e1xima entre barras: Expresado en cm (Orden de tama\u00f1o = 4/8 cm);
Recubrimiento lateral baricentro barras: Medido desde el baricentro de las barras, expresado en cm (Orden de tama\u00f1o = 4/6 cm);
Di\u00e1metro armadura horizontal (estribos): Expresado en mm (Orden de tama\u00f1o = 8/10 mm), representa el di\u00e1metro del la armadura transversal.
Espaciado m\u00ednimo armadura horizontal: Expresado en cm (generalmente establecido en la normativa, en todo caso orden de tama\u00f1o = 15/25 cm)
Distancia m\u00e1xima entre zunchos de los estribos: Expresada en cm (Orden de tama\u00f1o 14/26 cm);
Ambiente de administraci\u00f3n de las opciones de las armaduras de la viga de coronaci\u00f3n
","tags":["Armaduras","Pantallas continuas","Pilotes","Viga de atado"]},{"location":"es/1006/#viga-de-atado","title":"VIGA DE ATADO","text":"Estos datos se utilizan para proyectar y para hacer la verificaci\u00f3n estructural de la viga de coronaci\u00f3n de pantallas de pilotes:
Di\u00e1metro barras longitudinales: Expresado en mm (Orden de tama\u00f1o = 12/26 mm)
Di\u00e1metro barras horizontales: Expresado en mm \u00a0(Orden de tama\u00f1o = 10/14 mm)
Relaci\u00f3n entre armadura tesada y armadura comprimida: Es un n\u00famero adimensional (generalmente indicado en la normativa con base en consideraciones sobre la ductilidad de la secci\u00f3n y en todo caso debe ser menor o igual a 1)
Espaciamiento neto m\u00ednimo entre barras: Expresado en cm (debe ser compatible con la granulometr\u00eda del material inerte utilizado para el hormig\u00f3n y en todo caso Orden de tama\u00f1o = 2.5/5 cm)
Espaciamiento m\u00e1ximo entre barras: Expresado en cm (Orden de tama\u00f1o = 4/8 cm)
Recubrimiento lateral: Medido desde el baricentro de las barras, expresado en cm (Orden de tama\u00f1o = 4/6 cm)
Di\u00e1metro armadura horizontal: Expresado en mm (Orden de tama\u00f1o = 8/10 mm);
Separaci\u00f3n m\u00ednima armadura horizontal: Expresado en cm \u00a0(generalmente establecido en la normativa, en todo caso orden de tama\u00f1o = 15/25 cm)
Separaci\u00f3n m\u00ednima barras longitudinales: Expresado en cm
","tags":["Armaduras","Pantallas continuas","Pilotes","Viga de atado"]},{"location":"es/1008/","title":"Informe...","text":"Los resultados se pueden exportar en formato .doc (se trata de la generaci\u00f3n de la relaci\u00f3n de c\u00e1lculo). Para exportar en formato .doc basta con clicar en el comando Informe... de la secci\u00f3n Output.
Comando Exportar doc
Se abre una ventana que permite seleccionar las partes del informe a imprimir:
Ambiente de exportaci\u00f3n de la relaci\u00f3n en formato doc
Como se puede observar, la selecci\u00f3n de las partes a imprimir se puede hacer refiri\u00e9ndose a las fases constructivas o a las combinaciones o refiri\u00e9ndose a los datos y a los resultados. Resulta as\u00ed un documento eficiente, menudo y al mismo tiempo significativo del objeto de la relaci\u00f3n.
Editor relaci\u00f3n de c\u00e1lculo
","tags":["Exportar rtf","Impresi\u00f3n selectiva","Imprimir relaci\u00f3n"]},{"location":"es/1022/","title":"Soportes","text":"Los soportes son elementos que aumentan la resistencia de la pantalla. Estos, a diferencia de los anclajes, est\u00e1n prevalentemente sometidos a compresi\u00f3n; por lo que cambia la naturaleza de las verificaciones a efectuar. En la siguiente figura se muestra esquem\u00e1ticamente el utilizo de puntales como soporte:
Esquema de soporte con puntales
Las comprobaciones de resistencia de los puntales son las que se efect\u00faan cl\u00e1sicamente en los miembros complejos, por lo tanto:
El soporte es un elemento que se puede insertar solo cuando se selecciona el m\u00e9todo FEM y dicho elemento reacciona solo cuando se dan desplazamientos de la pantalla hacia el intrad\u00f3s.
El ambiente de administraci\u00f3n de los soportes es el siguiente:
Ambiente de inserci\u00f3n de los soportes
","tags":["Soportes","Verificaci\u00f3n compresi\u00f3n puntal","Verificaci\u00f3n inestabilidad puntal","Verificaci\u00f3n puntal"]},{"location":"es/1024/","title":"Estabilidad global","text":"Inicia el procedimiento de c\u00e1lculo de estabilidad global del modelo. El programa lleva a cabo autom\u00e1ticamente la estabilidad global obra terreno para cada fase y combinaci\u00f3n.
Para cada c\u00e1lculo de estabilidad se puede elegir una serie de opciones tales como: Tipo de c\u00e1lculo estados l\u00edmite o equilibrio l\u00edmite, autor, forma de superficie, etc.
Ambiente para el an\u00e1lisis de la estabilidad global
Para un perfecto funcionamiento del m\u00f3dulo de estabilidad es necesario instalar el software Slope 2015 y, en la secci\u00f3n File, indicar la ubicaci\u00f3n de este \u00faltimo. Clicando en ''Ejecutar'' se abre el software Slope/SPW:
En el men\u00fa C\u00e1lculo de Slope/SPW se puede seleccionar el m\u00e9todo a utilizar para el an\u00e1lisis de estabilidad global e iniciar el c\u00e1lculo con el comando ''Ejecutar An\u00e1lisis''.
En la ficha de S\u00edntesis de c\u00e1lculo (a la derecha de la pantalla) aparece el valor m\u00ednimo del factor de seguridad que se debe comparar con el grado de seguridad considerado aceptable.
La impresi\u00f3n del informe sobre estabilidad global se hace en Slope, en el men\u00fa Output-Informe....
Nota: Para m\u00e1s informaci\u00f3n sobre el an\u00e1lisis de estabilidad global consultar el manual en l\u00ednea de Slope.
","tags":["Estabilidad global"]},{"location":"es/1025/","title":"Estratificaciones","text":"En cada fase de an\u00e1lisis se pueden definir diferentes estratificaciones. Cada estratigraf\u00eda se caracteriza por la presencia de varios materiales (varios suelos). El ambiente de las estratificaciones es el siguiente:
Ambiente de administraci\u00f3n de las estratificaciones
En cada estrato se deben especificar los siguientes datos:
N.\u00b0: Identifica el estrato con un \u00edndice num\u00e9rico creciente que va desde el m\u00e1s superficial (arriba) al m\u00e1s profundo (por debajo).
DB Terrenos: Permite establecer caracter\u00edsticas iniciales tomadas del database de terrenos del programa. . V\u00e9ase Database caracter\u00edsticas f\u00edsicas suelos.
Peso espec\u00edfico: Expresado en kN/m3 (orden de tama\u00f1o = 17/20 kN/m3), representa el peso espec\u00edfico natural del suelo.
Peso saturado: Expresado en kN/m3 (orden de tama\u00f1o = 18/21 kN/m3), representa el peso espec\u00edfico saturado a insertar en caso de estrato bajo nivel fre\u00e1tico.
En caso de suelos con agua, para el an\u00e1lisis en condiciones drenadas, el programa calcula las presiones eficaces a partir del peso espec\u00edfico aligerado.
Cohesi\u00f3n: Expresada en kN/m2 (orden de tama\u00f1o 1/5 kN/m2)
\u00c1ngulo de rozamiento interno: Expresado en grados (orden de tama\u00f1o \u00a0= 22/30\u00b0)
Grado de sobreconsolidaci\u00f3n (OCR): Depende de la historia de tensiones del sitio examinado (orden de tama\u00f1o = 1/2)
M\u00f3dulo edom\u00e9trico: Es el m\u00f3dulo de elasticidad normal del suelo estimado en condiciones edom\u00e9tricas. Expresado en kN/m2 (orden de tama\u00f1o = 10000 kN/m2);
\u00c1ngulo de rozamiento terreno-pared trasd\u00f3s: Expresado en grados (orden de tama\u00f1o = 10/12\u00b0, generalmente la normativa establece valores no mayores a 2/3 del \u00e1ngulo de rozamiento interno del terreno)
\u00c1ngulo de rozamiento terreno-pared intrad\u00f3s: Expresado en grados (valen las mismas observaciones del punto anterior).
El valor puede ser con signo positivo o negativo: en caso de signo positivo, el empuje pasivo se da desde arriba hacia abajo; si el signo es negativo el empuje pasivo es desde abajo hacia arriba.
Direcci\u00f3n del empuje pasivo
El \u00e1ngulo de rozamiento terreno-pared intrad\u00f3s debe ser inferior a j/2. En caso contrario es necesario estimar la no coplanariedad de las superficies de deslizamiento.
Permeabilidad Kx: Expresada en m/s
Permeabilidad Ky: Expresada en m/s;
Espesor del estrato: Se calcula partiendo desde el punto inferior del estrato precedente. Expresado en m
Inclinaci\u00f3n del estrato: Expresado en grados
Color: Identifica el estrato en \u00a0el dise\u00f1o
Descripci\u00f3n: Nombre que el usuario da al estrato
Nota: Se debe hacer referencia a los par\u00e1metros caracter\u00edsticos del terreno.
Con respecto a la definici\u00f3n del espesor del estrato y a su inclinaci\u00f3n, es necesario aclarar:
Espesor del estrato:
El espesor del estrato se mide a lo largo de la vertical que pasa por el origen del sistema de referencia fijado (el cual, recordamos, coincide con la coronaci\u00f3n de la pantalla). Para m\u00e1s claridad, ver la siguiente figura:
Definici\u00f3n del espesor del estrato
Inclinaci\u00f3n del estrato:
La inclinaci\u00f3n del estrato es el \u00e1ngulo de rotaci\u00f3n del fondo del estrato considerado. La rotaci\u00f3n del estrato est\u00e1 definida con respecto al polo que se obtiene de la intersecci\u00f3n entre la l\u00ednea vertical que pasa por el origen y la l\u00ednea horizontal que identifica la parte inferior del estrato a definir.
Cuando el terrapl\u00e9n est\u00e1 constituido por terreno cohesivo, pueden ocurrir zonas de tracci\u00f3n.
No conf\u00ede en la zona de tracci\u00f3n para reducir la presi\u00f3n lateral. En cambio, se debe asumir que se puede formar y llenar de agua.
En presencia de una zona de tracci\u00f3n, se sugiere adoptar las dos indicaciones mostradas en la figura, considerar el bloque de tracci\u00f3n como una sobrecarga y considerar la presi\u00f3n (empuje) del agua contenida en las fracturas de tracci\u00f3n.
Se sabe que los suelos cohesivos tienden a perder cohesi\u00f3n cuando est\u00e1n expuestos a una excavaci\u00f3n debido a la absorci\u00f3n de humedad y/o a la formaci\u00f3n de fracturas de tracci\u00f3n.
Fracturas de tracci\u00f3n y diagrama de presi\u00f3n sugeridos en presencia de suelos cohesivos
","tags":["\u00c1ngulos de rozamiento","Cohesi\u00f3n","Espesor estrato","Grado de sobreconsolidaci\u00f3n","Inclinaci\u00f3n estrato","M\u00f3dulo edom\u00e9trico","OCR","Peso","Peso saturado","Rozamiento terreno pantalla"]},{"location":"es/1026/","title":"Estructura","text":"Los datos de la estructura tienen que ver con la composici\u00f3n estructural de la pantalla. Con estos datos se define despu\u00e9s la secci\u00f3n (o las secciones) de la pantalla, los materiales, etc. El ambiente de administraci\u00f3n de los datos de la estructura es el siguiente:
Ambiente de administraci\u00f3n de los datos de la estructura
La composici\u00f3n estructural se obtiene ensamblando elementos que pueden tener diferente secci\u00f3n. As\u00ed, por ejemplo, se pueden utilizar para la misma pantalla, diferentes secciones resistentes en tramos de excavaci\u00f3n. En la siguiente figura se explica el concepto anterior:
","tags":["Estructura pantalla","Longitud tramo secci\u00f3n"]},{"location":"es/1026/#composicion-estructura","title":"Composici\u00f3n estructura","text":"Los datos a insertar de la estructura tienen que ver con cada tramo en donde la secci\u00f3n puede cambiar. \u00a0Por lo tanto, para tramo, es necesario definir:
Expresada en m, representa un tramo con secci\u00f3n constante. Es una buena pr\u00e1ctica utilizar secciones con caracter\u00edsticas iguales en toda la pantalla, sin embargo cuando es necesario contar con diferentes tipos de secciones, se deben evitar tramos con longitud demasiado corta.
Se puede elegir entre los diferentes tipos de secci\u00f3n definidos en el Archivo secciones.
Hacer clic en el bot\u00f3n ''Aplicar'' para hacer los cambios.
Nota: Las longitudes se refieren a cada tramo y se debe respetar la continuidad estructural de la obra (iniciando desde el final del tramo anterior). La longitud del primer tramo se define partiendo desde cero en el sistema de referencia.
En la siguiente figura, tomada del software, se muestra el esquema de una pantalla compuesta por varios tipos de secciones:
Pantalla compuesta por varios tipos de secciones
En el men\u00fa desplegable Viga de coronaci\u00f3n se puede seleccionar la secci\u00f3n que representa la viga de coronaci\u00f3n.
Haciendo clic en ''Aplicar'' se incluye la viga de coronaci\u00f3n. Para eliminarla hacer clic en el bot\u00f3n junto al men\u00fa desplegable y despu\u00e9s pinchar ''Aplicar''.
","tags":["Estructura pantalla","Longitud tramo secci\u00f3n"]},{"location":"es/1029/","title":"Tiranti","text":"Una parte de este argumento se ha discutido ya en la secci\u00f3n Vigas de reparto anclaje. En esta secci\u00f3n se discute de la inserci\u00f3n de los anclajes. El ambiente de inserci\u00f3n de los anclajes es el siguiente:
Ambiente de inserci\u00f3n de los anclajes
Para definir correctamente los anclajes son necesarios los siguientes datos:
","tags":["Activo/Pasivo","Anclajes","Base libre o empotrada","Carga \u00faltima","Coeficiente de empuje","Coeficiente reductor de Rowe","Vigas de reparto"]},{"location":"es/1031/","title":"Programa de servicio viga continua","text":"El software cuenta con un programa de servicio para el an\u00e1lisis de las solicitaciones de una viga continua de coronaci\u00f3n o de reparto. El ambiente para utilizar el programa de servicio es el siguiente:
Programa de servicio para calcular vigas continuas
Los principales datos necesarios para el correcto funcionamiento del programa sono:
Nota: Luego de haber asignado todos los datos requeridos se debe clicar en Generar modelo, as\u00ed, el modelo de la viga continua se ve en el \u00e1rea de trabajo y despu\u00e9s de pinchar Calcular el programa suministra las solicitaciones.
","tags":["C\u00e1lculo viga continua","Corte viga continua","Deslizamiento viga continua","Momento viga continua"]},{"location":"es/1032/","title":"Geometr\u00eda terreno","text":"Los datos de la geometr\u00eda del terreno son necesarios para definir la topograf\u00eda del terreno. El ambiente de administraci\u00f3n del perfil del terreno es el siguiente:
Ambiente de administraci\u00f3n del perfil del terreno en t\u00e9rminos de coordenadas y de \u00e1ngulos y distancias
Los datos a introducir para definir correctamente el perfil del terreno son los siguientes:
","tags":["Altezza scavo","Inclinaci\u00f3n terreno intrad\u00f3s","Inclinaci\u00f3n terreno trasd\u00f3s","Input \u00e1ngulos y distancia","Input coordenadas","Inserci\u00f3n v\u00e9rtices","Longitud tramo intrad\u00f3s","Longitud tramo trasd\u00f3s"]},{"location":"es/1032/#datos-de-las-coordenadas","title":"Datos de las coordenadas:","text":"Se trata de indicar las coordenadas de los v\u00e9rtices que definen el perfil con respecto a un sistema de referencia determinado. Los v\u00e9rtices se deben indicar de izquierda derecha en t\u00e9rminos de coordenadas x-z. Dichas coordenadas se expresan en m.
Datos de \u00e1ngulos y distancias:
Expresada en m, representa la parte que quedar\u00e1 por fuera de la excavaci\u00f3n
Expresada en m. Es necesario determinar bien esta medida, en especial para el an\u00e1lisis de la estabilidad global y el an\u00e1lisis del fen\u00f3meno de filtraci\u00f3n (orden de tama\u00f1o = 1/2 veces la altura de la excavaci\u00f3n)
Expresada en grados (depende principalmente de las condiciones topogr\u00e1ficas del problema)
Expresada en m (valen las mismas observaciones de la Longitud tramo intrad\u00f3s)
Expresada en grados (el valor est\u00e1 en funci\u00f3n de la conformaci\u00f3n topogr\u00e1fica del caso en examen)
Expresadas en grados, tanto en el trasd\u00f3s como en el intrad\u00f3s, representan los valores que usa el programa para calcular el empuje con perfil inclinado. Estos valores est\u00e1n en funci\u00f3n de la conformaci\u00f3n topogr\u00e1fica del caso en examen, pero es necesario se\u00f1alar que las f\u00f3rmulas utilizadas para calcular los empujes activos y pasivos, generalmente tiene una validez limitada debida propio a este par\u00e1metro.
Nota: La introducci\u00f3n de los datos en t\u00e9rminos de \u00e1ngulos y distancias es s\u00f3lo un instrumento adicional y no un sustituto de la introducci\u00f3n de los v\u00e9rtices en t\u00e9rminos de coordinadas. De hecho, despu\u00e9s de insertar los \u00e1ngulos y las distancias es necesario pinchar el bot\u00f3n Generar coordinadas, el cual conduce a la ventana de los v\u00e9rtices.
Dada la importancia de introducir los datos en t\u00e9rminos de coordenadas de los v\u00e9rtices, es necesario hacer algunas aclaraciones:
Se ilustra con la siguiente figura:
Esquema de referencia para indicar los v\u00e9rtices
Para completar, se presenta una figura como gu\u00eda para introducir los datos geom\u00e9tricos con \u00e1ngulos y distancias.
Esquema de referencia para indicar los datos con \u00e1ngulos y distancias
","tags":["Altezza scavo","Inclinaci\u00f3n terreno intrad\u00f3s","Inclinaci\u00f3n terreno trasd\u00f3s","Input \u00e1ngulos y distancia","Input coordenadas","Inserci\u00f3n v\u00e9rtices","Longitud tramo intrad\u00f3s","Longitud tramo trasd\u00f3s"]},{"location":"es/1253/","title":"Archivo materiales","text":"Todas las secciones de los elementos estructurales contemplados en el programa tienen como punto de referencia este archivo \u00fanico de materiales. Los datos que aparecen por defecto en las tablas son modificables y no constituyen ning\u00fan v\u00ednculo para el proyectista en su calidad de responsable por los valores asumidos.
Nota: Para eliminar cualquiera de los tipos de conglomerado que aparecen en la tabla basta eliminar los datos de la casilla correspondiente en la columna Clase Hormig\u00f3n.
El ambiente donde se administra el archivo de materiales es el siguiente:
Ventana de administraci\u00f3n de los materiales estructurales
","tags":["Acero","Hormig\u00f3n","Materiales"]},{"location":"es/1253/#datos-conglomerado","title":"Datos CONGLOMERADO","text":"Los hormigones se deben tipificar seg\u00fan la instrucci\u00f3n vigente. En cuanto a la resistencia caracter\u00edstica, la instrucci\u00f3n EHE-08 recomienda utilizar la serie: 20, 25, 30 35. etc., expresada en MPa.
Es la resistencia caracter\u00edstica a compresi\u00f3n en probeta c\u00fabica, fc,c\u00fabica , del proyecto.
Es el m\u00f3dulo el\u00e1stico del hormig\u00f3n del proyecto Ec = 220000 [(fck+8)/10]0.3 \u00a0[MPa]
Es la resistencia caracter\u00edstica a compresi\u00f3n, en probeta cil\u00edndrica, que adem\u00e1s es el primer t\u00e9rmino en la denominaci\u00f3n de clase. Por ejemplo C20/25 significa hormig\u00f3n de 20 MPa en probeta cil\u00edndrica y 25 en c\u00fabica.
Es la resistencia de c\u00e1lculo del hormig\u00f3n, igual a acc \u00b7fck / \u03b3c \u00a0donde \u00a0 acc \u00a0es el factor que tiene en cuenta la fatiga del hormig\u00f3n cuando est\u00e1 sometido a altos niveles de tensi\u00f3n de compresi\u00f3n debido a cargas de larga duraci\u00f3n, mientras que \u03b3c es el coeficiente parcial de seguridad.
Es la resistencia de c\u00e1lculo a tracci\u00f3n del hormig\u00f3n, igual a: fctk / \u03b3c = 0.7 fctm / \u03b3c
Es la resistencia media del hormig\u00f3n a tracci\u00f3n igual a \u00a00,3fck2/3 para fck \u2264 50 N/mm2 ; 0,58 fck1/2 para fck > 50 N/mm2
El valor del coeficiente de Poisson n puede variar de 0 (Hormig\u00f3n fisurado) a 0.2 (Hormig\u00f3n no fisurado) (punto 11.2.10.4 NTC). \u00a0El programa utiliza este coeficiente para calcular el m\u00f3dulo el\u00e1stico tangencial G = 0.50 \u00b7 Ecm (1+n)
Coeficiente de dilataci\u00f3n t\u00e9rmica.
Peso especifico del hormig\u00f3n armado. El programa lo usa para calcular los pesos propios de los elementos estructurales.
","tags":["Acero","Hormig\u00f3n","Materiales"]},{"location":"es/1253/#datos-acero-para-barras","title":"Datos ACERO PARA BARRAS","text":"Para las estructuras en hormig\u00f3n armado
M\u00f3dulo de elasticidad del acero.
L\u00edmite el\u00e1stico caracter\u00edstico de proyecto igual al nominal 450 N/mm\u00b2 [MPa].
Resistencia de c\u00e1lculo del acero igual a fyk /\u03b3s donde gs es el coeficiente parcial de seguridad del acero.
Tensi\u00f3n caracter\u00edstica de rotura de proyecto igual a la nominal (540 MPa).
Resistencia de c\u00e1lculo en tracci\u00f3n de proyecto. Se puede asumir igual a fyd (endurecimiento nulo) o igual a fyd \u00b7k con k = ft / fy.
deformaci\u00f3n unitaria caracter\u00edstica a rotura.
Deformaci\u00f3n \u00faltima de c\u00e1lculo.
Coef. de adherencia acero-hormig\u00f3n en la primer aplicaci\u00f3n de la carga. En el programa se utiliza en la verificaci\u00f3n de la abertura de las fisuras en las combinaciones raras de ejercicio (SLE).
Coef. de adherencia acero-hormig\u00f3n para cargas de largo plazo. En el programa se utiliza en la verificaci\u00f3n de la abertura de las fisuras en las combinaciones frecuentes y casi-permanentes de ejercicio (SLE).
Nota: Por default, todos los datos de los materiales aparecen como previstos en la instrucci\u00f3n italiana, sin embargo se pueden modificar.
","tags":["Acero","Hormig\u00f3n","Materiales"]},{"location":"es/1254/","title":"Fuerzas aplicadas","text":"El software permite considerar fuerzas y momentos como cargas concentradas agentes en la pantalla. El ambiente de administraci\u00f3n de las fuerzas concentradas es el siguiente:
Ambiente de administraci\u00f3n de las fuerzas concentradas y convenciones con respecto a \u00a0fuerzas y a momentos
Los datos a insertar para definir correctamente una fuerza concentrada son los siguientes:
","tags":["Fuerzas concentradas"]},{"location":"es/200/","title":"Archivo secciones","text":"En este archivo se definen las secciones que constituyen la estructura de la pantalla (continua o de pilotes). El ambiente en el cual se administra el archivo es el siguiente:
Ambiente para la gesti\u00f3n de las secciones
Con esta ventana es posible realizar m\u00faltiples operaciones en las secciones. En primera instancia es posible agregar o eliminar secciones (con los botones que se encuentran en alto al centro de la ventana \"+\" y \"-\"). Para definir correctamente una secci\u00f3n es necesario insertar los siguientes datos:
Secci\u00f3n
Este dato define el tipo de secci\u00f3n que se debe a\u00f1adir al archivo. Se puede seleccionar entre las siguientes posibilidades:
Esquema de la secci\u00f3n Circular barras
En esta categor\u00eda de secciones, los datos a indicar, adem\u00e1s de los relativos a las armaduras de la secci\u00f3n Opciones armaduras, son los siguientes:
Esquema de la secci\u00f3n Circular cil\u00edndrica
Los datos a indicar para esta categor\u00eda de secciones, adem\u00e1s de los datos relativos a las armaduras de la secci\u00f3n Opciones armaduras, son los siguientes:
Esquema de la secci\u00f3n Circular perfil HE
Los datos a indicar para esta categor\u00eda de secciones, adem\u00e1s de los datos relativos a las armaduras de la secci\u00f3n Opciones armaduras, son los siguientes:
Esquema de la secci\u00f3n Circular perfil cuadrado
Los datos a indicar para esta categor\u00eda de secciones, adem\u00e1s de los datos relativos a las armaduras de la secci\u00f3n Opciones armaduras, son los siguientes:
Esquema de la secci\u00f3n Rectangular
Los datos a indicar para esta categor\u00eda de secciones, adem\u00e1s de los datos relativos a las armaduras de la secci\u00f3n Opciones armaduras, son los siguientes:
Material
Para las categor\u00edas de secciones que requieren la selecci\u00f3n del material, es necesario seleccionar el tipo de hormig\u00f3n y de acero.
Alineamiento secciones
En todos los tipos de secciones es necesario definir el alineamiento del sistema de referencia. Se trata de identificar la posici\u00f3n que la secci\u00f3n debe asumir en el contexto estructural de la pantalla.
\u00c1rea, inercia, elasticidad
Para todos las secciones, a excepci\u00f3n de las gen\u00e9ricas, se calcula en autom\u00e1tico el \u00e1rea en m2/m, el momento de inercia en m4/m y el m\u00f3dulo de elasticidad en Mpa.
Nota: En el sistema de referencia de las coordenadas el eje z coincide con la direcci\u00f3n vertical, el eje x con el eje horizontal del plano del dise\u00f1o y el eje y ortogonal a ambos. De aqu\u00ed proviene la denominaci\u00f3n Bx y Hz para los datos geom\u00e9tricos de la secci\u00f3n rectangular.
","tags":["Secci\u00f3n gen\u00e9rica","Secci\u00f3n hueca","Secci\u00f3n mixta","Tipo secci\u00f3n"]},{"location":"es/500/","title":"Carichi","text":"En el SPW se puede tener en cuenta la presencia de posibles cargas repartidas sobre el relleno en t\u00e9rminos de L\u00edneas, Franjas o Cargas Uniformes. El ambiente de administraci\u00f3n de los tipos de carga es el siguiente:
Ambiente de administraci\u00f3n de las cargas repartidas
Los datos a insertar para definir correctamente una carga son los siguientes:
Nota: Las cargas se distribuyen por metro lineal en direcci\u00f3n longitudinal.
La siguiente figura es \u00fatil para interpretar los diferentes tipos de cargas:
Franjas de carga ortogonales
Con las Franjas de carga se estima la distribuci\u00f3n de las tensiones en funci\u00f3n de la profundidad z.
Una carga repartida en modo parcial con abscisa inicial x1 y abscisa final x2 genera un diagrama de presiones en la pared cuyos valores se determinan seg\u00fan la f\u00f3rmula de TERZAGHI, que exprime la presi\u00f3n en la profundidad gen\u00e9rica z como a continuaci\u00f3n:
DJ = J1-J2;
A = sen(2J1)-sen(2J2)
B = cos(2J1)-cos(2J2)
J1 = arctg(z/x1)
J2 = arctg(z/x2)
Por integraci\u00f3n se obtiene el resultado y el relativo brazo.
Esquema de las l\u00edneas de carga
Con las l\u00edneas de carga, como con las franjas de carga, se estima la distribuci\u00f3n de las tensiones en funci\u00f3n de la profundidad z. Las l\u00edneas de carga generan un incremento de presiones en la pared que seg\u00fan BOUSSINESQ, en la profundidad z, se pueden expresar como a continuaci\u00f3n:
Donde los s\u00edmbolos tienen el siguiente significado:
V = Intensidad de la carga expresada en [F/L];
X = Distancia, en proyecci\u00f3n horizontal, del punto de aplicaci\u00f3n de la carga de la pared
Si el plano de acci\u00f3n tiene una inclinaci\u00f3n de \u03b5, el sistema de referencia cambia de (x,z) a (X,Z), por medio de la siguiente transformaci\u00f3n:
Una carga Q, uniformemente repartida en el plano del terreno provoca presiones constantes iguales a:
Integrando la tensi\u00f3n en la f\u00f3rmula precedente se obtiene el empuje total debido a la sobrecarga:
Con punto de aplicaci\u00f3n en H/2 (la distribuci\u00f3n de las tensiones es constante). Los s\u00edmbolos de las f\u00f3rmulas anteriores tienen los siguientes significados:
\u03b2 = Inclinaci\u00f3n de la pared interna con respecto al plano horizontal pasante por el pie
\u03b5 = Inclinaci\u00f3n del plano del terreno con respecto al plano horizontal. Positiva si va en direcci\u00f3n contraria a las manecillas dl reloj.
Ka = Coeficiente de presi\u00f3n activa calculado en el p\u00e1rrafo anterior.
Nota: La carga uniforme se distribuye autom\u00e1ticamente desde la coronaci\u00f3n de la pantalla, en toda la amplitud de la cu\u00f1a de rotura.
","tags":["Cargas repartidas","Franjas de carga","L\u00edneas de carga","uniformemente distribuida"]},{"location":"es/52/","title":"Carga \u00faltima anclajes","text":"Los anclajes tienen la funci\u00f3n de contribuir a aumentar la resistencia de la pantalla. El c\u00e1lculo de la carga \u00faltima de un anclaje se debe efectuar considerando tres diferentes mecanismos de colapso. De hecho es posible que el colapso se de por desprendimiento del bulbo de anclaje, por desprendimiento de la parte en acero de la lechada de cemento que la contiene o por rotura del anclaje (alcance del l\u00edmite de resistencia del acero). El procedimiento que usa el software calcula la carga \u00faltima de los tres mecanismos de colapso y establece como carga \u00faltima del anclaje la menor de las tres.
","tags":["Carga \u00faltima anclajes","Verificaci\u00f3n rotura anclajes"]},{"location":"es/52/#carga-ultima-por-colapso-en-adherencia-bulbo-terreno","title":"Carga \u00faltima por colapso en adherencia bulbo - terreno","text":"En este caso la carga \u00faltima se calcula con la siguiente f\u00f3rmula (Schneebeli):
donde:
donde D es el di\u00e1metro del bulbo y Lb es la longitud del bulbo.
| 20\u00b0 | 1,3 | | 30\u00b0 | 5,5 | | 40\u00b0 | 30,0 |
Valores indicados en el libro del Prof. Carlo Cestelli Guidi \"Geotecnica e tecnica delle fondazioni\", Vol. 2, Ed. Hoepli, a\u00f1o 1980.
","tags":["Carga \u00faltima anclajes","Verificaci\u00f3n rotura anclajes"]},{"location":"es/52/#carga-ultima-por-colapso-en-adherencia-acero-bulbo","title":"Carga \u00faltima por colapso en adherencia acero - bulbo","text":"En este caso se examina la tensi\u00f3n tangencial de adherencia \u00faltima entre acero y hormig\u00f3n. En este caso la f\u00f3rmula que expresa la carga de colapso del sistema es la siguiente:
donde:
La resistencia tangencial de adherencia de c\u00e1lculo fbd vale:
fbd = fbk / gc
donde:
gc es el coeficiente parcial de seguridad del hormig\u00f3n, igual a 1,5;
fbk es la resistencia tangencial caracter\u00edstica de adherencia dada por:
fbk = 2,25\u00d7h\u00d7fctk
donde
h = 1,0 para barras de di\u00e1metro f < 32 mm
h = (132 - f)/100 para barras de di\u00e1metro superior.
En caso de armaduras muy compactas o anclajes de hormig\u00f3n, la resistencia de adherencia se reduce dividi\u00e9ndola entre, por lo menos, 1.5.
","tags":["Carga \u00faltima anclajes","Verificaci\u00f3n rotura anclajes"]},{"location":"es/52/#carga-ultima-por-rotura-de-la-armadura","title":"Carga \u00faltima por rotura de la armadura","text":"Esta comprobaci\u00f3n es meramente estructural y se refiere a la circunstancia en la cual la tensi\u00f3n en el acero llega al l\u00edmite de rotura. En este caso la carga de rotura se calcula con la siguiente f\u00f3rmula:
donde:
Una vez calculadas las cargas de rotura de los tres mecanismos, la carga \u00faltima del anclaje se puede determinar con la siguiente f\u00f3rmula:
donde:
Se calculan los mecanismos de rotura de cada anclaje: rotura terreno, \u00a0resistencia adherencia, \u00a0resistencia acero.
","tags":["Carga \u00faltima anclajes","Verificaci\u00f3n rotura anclajes"]},{"location":"es/800/","title":"C\u00f3mputo m\u00e9trico","text":"El comando C\u00f3mputo m\u00e9trico permite abrir la ventana donde se estiman las cantidades de materiales.
El c\u00f3mputo de los materiales se efect\u00faa con base en la longitud indicada. Para actualizar los precios se puede personalizar el archivo: elencoprezzi.csv presente en la carpeta de instalaci\u00f3n del programa. Dicho archivo se puede abrir con Excel o con Bloc de notas. Atenci\u00f3n: no modificar la columna codice geo. Despu\u00e9s de haber asignado la longitud de la pantalla basta con clicar el comando C\u00f3mputo m\u00e9trico. El usuario puede personalizar el c\u00f3mputo m\u00e9trico agregando otros conceptos de gasto directamente en la tabla mediante el comando a\u00f1adir fila.
Ambiente c\u00f3mputo de los materiales
","tags":["C\u00f3mputo materiales"]},{"location":"es/900/","title":"Condiciones de contorno","text":"En algunas situaciones pueden existir ciertas condiciones (concernientes por ejemplo a los deslizamientos, a la rotaci\u00f3n o a los resortes), que deben ser respetadas a priori en el proceso de c\u00e1lculo: se habla entonces de imposici\u00f3n de condiciones de contorno. El software SPW permite administrar dichas condiciones de contorno en el siguiente ambiente:
Ambiente de administraci\u00f3n de las condiciones de contorno
Los datos a insertar para establecer correctamente una condici\u00f3n de contorno son los siguientes:
","tags":["Condiciones de contorno","Deslizamientos asignados","Rigideces asignadas","Rotaciones asignadas"]},{"location":"es/Bibliografia/","title":"Bibliograf\u00eda","text":"Bowles (1991) Fondazioni Progetto e Analisi Joseph E. Bowles, Ed. McGraw-Hill.
MINISTERO DELLE INFRASTRUTTURE E DEI TRASPORTI-DECRETO 17 gennaio 2018 - Aggiornamento delle \u00abNorme tecniche per le costruzioni\u00bb
Nuove norme tecniche per le costruzioni, DM Infrastrutture 14 gennaio 2008.
Bond A., Harris A. (2008)
Decoding Eurocode7, Taylor & Francis Group.
Carlo Cestelli Guidi (1980)
Geotecnica e tecnica delle fondazioni, Vol. 2, Ed. Hoepli.
"},{"location":"es/Carico_limite_tiranti_2/","title":"Comprobaci\u00f3n seguridad frente a sifonamiento","text":"En presencia de nivel fre\u00e1tico y en condiciones de activaci\u00f3n de un movimiento de filtraci\u00f3n, se genera en el suelo una fuerza de filtraci\u00f3n dirigida hacia arriba que puede anular el peso del suelo y si este no es cohesivo, puede arrastrar part\u00edculas y producir el colapso del terreno. \u00a0Este mecanismo de colapso se conoce como sifonamiento y el mismo se manifiesta en el punto de salida de la primera l\u00ednea de flujo, o sea de la de adherencia a la pantalla. Otro fen\u00f3meno que se debe comprobar en condiciones de flujo es el de levantamiento del fondo de la excavaci\u00f3n.
En presencia de un gradiente hidr\u00e1ulico i, la tensi\u00f3n vertical efectiva se calcula con la siguiente f\u00f3rmula:
donde:
La tensi\u00f3n vertical se anula cuando:
El factor de seguridad frente al sifonamiento est\u00e1 dado por la relaci\u00f3n entre el gradiente cr\u00edtico ic y el de flujo iE
","tags":["Carga \u00faltima anclajes","Verificaci\u00f3n rotura anclajes"]},{"location":"es/Cedimenti_verticali/","title":"Asientos verticales","text":"Para calcular los asientos verticales en el trasd\u00f3s de la pantalla, se utiliza el m\u00e9todo \u2018Volumen Constante\u2019.
Se supone que la variaci\u00f3n total de volumen de terreno implicado en el proceso de deformaci\u00f3n sea nula (deform\u00e1ndose, los terrenos tienden a dilatarse). En este caso, una vez definida la cu\u00f1a de empuje, existe igualdad entre el volumen que ocupa el terreno despu\u00e9s del corrimiento de la pantalla y el que deja libre debido a los asientos verticales en el intrad\u00f3s de la pantalla.
Se asume como \u00e1ngulo de empuje activo respecto a la horizontal \u00a045+j/2. \u00a0Respecto a la vertical 45-j/2.
Esquema de referencia para el c\u00e1lculo de los asientos verticales
","tags":["Asientos verticales"]},{"location":"es/Cenni_teorici/","title":"Referencias te\u00f3ricas","text":"En la carpeta Report del programa se encuentran los archivos con las dilucidaciones te\u00f3ricas: m\u00e9todo de c\u00e1lculo de los empujes, soluciones con elementos finitos y equilibrio l\u00edmite, an\u00e1lisis con presencia de nivel fre\u00e1tico, c\u00e1lculo de los elementos estructurales, etc.
","tags":["Referencias te\u00f3ricas"]},{"location":"es/Chiarimenti-sulle-modalita-di-/","title":"Chiarimenti sulle modalit\u00e0 di calcolo del software SPW","text":"El software SPW permite realizar an\u00e1lisis utilizando el m\u00e9todo del equilibrio l\u00edmite (L.E.M) y el m\u00e9todo de elementos finitos (F.E.M). El primero se utiliza generalmente para c\u00e1lculos simplificados, permitiendo un dise\u00f1o preliminar de la pantalla de contenci\u00f3n y definiendo sus principales caracter\u00edsticas (profundidad de embebimiento, di\u00e1metro, etc.). Este c\u00e1lculo considera solo el aspecto est\u00e1tico del problema, descuidando la deformabilidad real del suelo. Por lo tanto, el c\u00e1lculo es independiente del estado de deformaci\u00f3n del complejo suelo-estructura. En contraste, el uso del m\u00e9todo F.E.M. permite realizar an\u00e1lisis tanto lineales como no lineales, considerando tanto el aspecto est\u00e1tico como el cinem\u00e1tico. De esta manera, se tiene en cuenta la interacci\u00f3n real entre el suelo y la estructura, lo que resulta en un c\u00e1lculo m\u00e1s preciso que se alinea con el comportamiento real de las estructuras.
An\u00e1lisis con el M\u00e9todo de Elementos Finitos (F.E.M.)
El m\u00e9todo de elementos finitos, como se destac\u00f3 anteriormente, permite realizar an\u00e1lisis m\u00e1s realistas al considerar la interacci\u00f3n real entre el suelo y la estructura. En este enfoque, la pantalla de contenci\u00f3n se modela como un conjunto de vigas con restricciones de continuidad (elementos viga) conectadas al suelo mediante resortes el\u00e1sticos, cuya rigidez se eval\u00faa en funci\u00f3n de las propiedades el\u00e1sticas del suelo (Figura 1).
Figura 1: Diagrama de una pantalla de contenci\u00f3n utilizando el m\u00e9todo de elementos finitos
El c\u00e1lculo de la rigidez de los resortes el\u00e1sticos (ks) se define por la relaci\u00f3n entre la resistencia \u00faltima del suelo y el desplazamiento horizontal:
Tal relaci\u00f3n puede derivarse de pruebas de carga en pilotes, o alternativamente, puede estimarse bas\u00e1ndose en formulaciones utilizadas para calcular la capacidad de carga, usando la siguiente ecuaci\u00f3n:
en la que:
Z = profundidad considerada
Dunque, una vez determinado el valor del m\u00f3dulo de rigidez de la molla ks, el software aplica una fuerza F en cada nodo del modelo calculada con la siguiente relaci\u00f3n:
El c\u00e1lculo utilizando este modelo, como demostr\u00f3 Bowles (1974), puede ser considerado en el c\u00e1lculo de las tensiones inducidas en la regi\u00f3n de la pantalla de contenci\u00f3n sujeta al estado de presi\u00f3n pasiva. El modelo ha sido probado en numerosos casos reportados por Tschebotarioff (1949) y Rowe (1952), obteniendo resultados satisfactorios.
Resumiendo, se realiza un an\u00e1lisis lineal donde se controlan los desplazamientos de los nodos en la base de la excavaci\u00f3n. Si los desplazamientos superan el l\u00edmite establecido (0.0254) utilizado para el c\u00e1lculo de ks, se procede a realizar un an\u00e1lisis no lineal. De esta manera se asegura el cumplimiento de los Estados L\u00edmite \u00daltimos (SLU) de la resistencia del terreno.
"},{"location":"es/Chiarimenti-sulle-modalita-di-/#nota-a-cargo-del-usuario-el-cambio-de-analisis-lineal-a-no-lineal","title":"Nota (a cargo del usuario: el cambio de an\u00e1lisis lineal a no lineal)","text":""},{"location":"es/Comandi_di_shortcut/","title":"Comandos de shortcut","text":"La barra indicada en la figura puede ser utilizada para distintas funciones:
1) Con las letras de short cut de los distintos men\u00fas, confirmando con ENTER se accede rapidamente a los distintos comandos.
Ej.: N+ENTER para crear un nuevo archivo.
2) Se puede hacer una pregunta al programa agregando el signo interrograci\u00f3n ? + ENTER. En tal caso ser\u00e1n realizadas las b\u00fasquedas en el men\u00fa Ayuda.
Ej.: Sismo+?+ENTER para tener informaciones sobre el an\u00e1lisis s\u00edsmico.
3) Activaci\u00f3n de un programa en forma r\u00e1pida.
Ej.: Slope+ENTER para abrir otro software Geostru.
4) Acceso r\u00e1pido a los contactos GeoStru.
Ej.: Contactos +?+ ENTER para acceder a la lista de contactos GeoStru.
5) Acceso r\u00e1pido a las funciones del web:
Ej.: www.geostru.eu+ ENTER, o bien info.es@geostru.eu. geostru ps + ENTER para acceder rapidamente a los par\u00e1metros s\u00edsmico..
Barra comandos Shortcut
","tags":["Comandos de shortcut"]},{"location":"es/Combinazioni_EUROCODICE/","title":"Combinaciones EUROC\u00d3DIGO 7","text":"Seg\u00fan el EUROC\u00d3DIGO 7, las comprobaciones de las pantallas se deben efectuar considerando las siguientes combinaciones de coeficientes:
","tags":["ENFOQUE 1","ENFOQUE 2","ENFOQUE 3","EUROCODICE 7"]},{"location":"es/Combinazioni_EUROCODICE/#enfoque-1","title":"ENFOQUE 1","text":"Combinaci\u00f3n 1: (A1+M1+R1)
Combinaci\u00f3n 2: (A2+M2+R1)
Combinaci\u00f3n 1: (A1 o A2*+M2+R3)
coeficientes A1 para acciones de tipo estructural, A2 para las de tipo geot\u00e9cnico tomando en cuenta los valores de los coeficientes parciales de las siguientes tablas:
| Permanentes | Desfavorable | \u03b3G | 1,35 | 1,00 | | Favorable | \u03b3G,fav | 1,00 | 1,00 | | | Variables | Desfavorable | \u03b3Q | 1,50 | 1,30 | | Favorable | \u03b3Q,fav | 0,00 | 0,00 | |
Tabla EUROC\u00d3DIGO 7 - Coeficientes parciales para las acciones o para el efecto de las acciones
| Tangente del \u00e1ngulo de rozamiento interno | tan j | \u03b3j | 1,00 | 1,25 | | Cohesi\u00f3n efectiva | c' | \u03b3c' | 1,00 | 1,25 | | Resistencia no drenada | cu | \u03b3cu | 1,00 | 1,40 | | Resistencia compresi\u00f3n simple | qu | \u03b3qu | 1,00 | 1,40 | | Peso espec\u00edfico | \u03b3 | \u03b3\u03b3 | 1,00 | 1,00 |
Tabla EUROC\u00d3DIGO 7 - Coeficientes parciales para los par\u00e1metros geot\u00e9cnicos del suelo
| Capacidad portante cimentaci\u00f3n | \u03b3R=1,00 | \u03b3R=1,40 | \u03b3R=1,00 | | Deslizamiento | \u03b3R=1,00 | \u03b3R=1,10 | \u03b3R=1,00 | | Resistencia del terreno cuesta abajo | \u03b3R=1,00 | \u03b3R=1,40 | \u03b3R=1,00 |
Tabla \u00a0EUROC\u00d3DIGO 7 - Coeficientes parciales \u03b3R para las comprobaciones de los estados l\u00edmite \u00faltimos STR y GEO
| Permanente | Desfavorable | \u03b3G,dst | 1,35 | | Favorable | \u03b3G,stb | 0,90 | | | Variable | Desfavorable | \u03b3Q,dst | 1,50 | | Favorable | \u03b3Q,stb | 0,00 | |
Tabla \u00a0EUROC\u00d3DIGO 7 - Coeficientes parciales de las acciones para las comprobaciones con respecto a los estados l\u00edmite de levantamiento hidr\u00e1ulico (sifonamiento)
","tags":["ENFOQUE 1","ENFOQUE 2","ENFOQUE 3","EUROCODICE 7"]},{"location":"es/Combinazioni_LRFD/","title":"Combinaciones LRFD","text":"El m\u00e9todo LRFD (Load Resistence Design Factor) introduce dos tipos de coeficientes de proyecto: los factores de carga y los factores de resistencia.
Este m\u00e9todo da importancia al Estado L\u00edmite \u00daltimo de la estructura mientras no toma en cuenta el concepto de de resistencia \"caracter\u00edstica\".
El m\u00e9todo se basa en la sulla inecuaci\u00f3n:
donde Q es la sumatoria de las cargas nominales de la estructura multiplicadas por los \"factores de carga\", j es un \u201cfactor de resistencia\u201d y Rn es la resistencia nominal.
Tabla 3.4.1-1 LRFD - Combinaciones de carga y factores de carga
Tabla 3.4.1-2 LRFD - Factores de carga para cargas permanentes
Tabla 11.5.6-1 LRFD - Factores de resistencia para obras de contenci\u00f3n
","tags":["LRFD"]},{"location":"es/Contatti/","title":"Contatti","text":"+506 83094208 (horario de nuestra sede en Costa Rica)En Europa (+39) 6 90 28 90 85. info@geostru.eu-info.es@geostru.eu de las 9 AM a las 4 PM info@geostru.eu"},{"location":"es/Conversion-de-archivos-de-_-sp/","title":"Conversi\u00f3n de archivos de . spw a . spwx","text":"Despu\u00e9s de instalar la versi\u00f3n 2022 de SPW, en el directorio C: \\GEOSTRU 2022 est\u00e1 presente la carpeta Convert spw to spwTotxt dentro de la cual est\u00e1 contenido el ejecutable Spwtotxt.exe que permite convertir el archivo con la extensi\u00f3n. spw in .spwTotxt.
Procedimiento de conversi\u00f3n de archivos
Inicie el ejecutable Spwtotxt.exe, aparecer\u00e1 la siguiente imagen
En el campo (1) se indicar\u00e1 la ruta en la que se encuentra el archivo de extensi\u00f3n .spw que necesita convertir, realizar la b\u00fasqueda haciendo clic en el bot\u00f3n [...]. Despu\u00e9s de seleccionar el archivo se activar\u00e1 el comando Convert.
Seleccione el bot\u00f3n Convert (2)
El archivo con la extensi\u00f3n .spwTotxt se guardar\u00e1 en el directorio indicado en el campo (3).
Inicie el software SPW, en el men\u00fa Archivo seleccione el comando Abrir y elija la extensi\u00f3n .spwTotxt, seleccione el archivo generado por la aplicaci\u00f3n Spwtotxt.exe. Guarde el archivo con la extensi\u00f3n .spwx.
"},{"location":"es/Cordoli_di_ancoraggio/","title":"Vigas de reparto anclaje","text":"En este archivo se encuentran los datos relativos a las vigas de reparto que sirven para los anclajes. El ambiente donde se administra el archivo de vigas de reparto es el siguiente:
Ventana de administraci\u00f3n de las vigas de reparto
En la ventana de la figura anterior es posible agregar nuevos tipos de vigas de reparto o eliminar las ya existentes (para eliminar solo es necesario verificar que el campo N.\u00b0 de la tabla est\u00e9 vac\u00edo). Para definir correctamente una viga de reparto es necesario indicar los siguientes datos:
N.\u00b0: Identifica la posici\u00f3n de la viga de reparto en el \u00e1mbito del archivo correspondiente (n\u00famero de orden creciente).
Descripci\u00f3n: Es el nombre con el cual se identifica la viga de reparto en archivo.
DB: Es el tipo de viga que se asocia con N.\u00b0, seg\u00fan el Database de las vigas.
Material: Es el material de la viga. Se puede elegir entre acero y hormig\u00f3n.
Base: El ancho de la viga de reparto expresado en cm. (Orden de grandeza = 10/15 cm).
Altura: La altura de la viga de reparto expresada en cm. (Orden de grandeza = 10/15 cm);
\u00c1rea: \u00c1rea de la secci\u00f3n que constituye la viga, expresada en cm\u00b2.
Wx: M\u00f3dulo de resistencia de la secci\u00f3n en el eje x, expresado en cm\u00b3.
Wz: M\u00f3dulo de resistencia de la secci\u00f3n en el eje z, expresado en cm\u00b3;
Nota: El \u00faltimo grupo de datos, o sea todos los que caracterizan la geometr\u00eda de la secci\u00f3n (Base, Altura, \u00c1rea, Wx, Wy) los calcula autom\u00e1ticamente el programa, una vez seleccionada la viga en el Database (Columna DB de la tabla). Sin embargo, tales medidas se pueden personalizar con solo modificar los campos respectivos.
","tags":["Vigas de reparto"]},{"location":"es/Database_Suelos/","title":"Database Suelos","text":"Valores indicativos del peso de volumen en Kg/m3
| Gravas secas | 1800 | 2000 | | Gravas h\u00famedas | 1900 | 2100 | | Arena seca compacta | 1700 | 2000 | | Arena h\u00fameda compacta | 1900 | 2100 | | Arena mojada compacta | 2000 | 2200 | | Arena seca suelta | 1500 | 1800 | | Arena h\u00fameda suelta | 1600 | 1900 | | Arena mojada suelta | 1900 | 2100 | | Arcilla arenosa | 1800 | 2200 | | Arcilla dura | 2000 | 2100 | | Arcilla semis\u00f3lida | 1900 | 1950 | | Arcilla blanda | 1800 | 1850 | | Turba | 1000 | 1100 |
"},{"location":"es/Database_Suelos/#valores-indicativos-del-angulo-de-rozamiento-en-grados-en-suelos","title":"Valores indicativos del \u00e1ngulo de rozamiento, en grados, en suelos","text":"| Gravas compactas | 35 | 35 | | Gravas sueltas | 34 | 35 | | Arena compacta | 35 | 45 | | Arena suelta | 25 | 35 | | Marga Arenosa | 22 | 29 | | Marga grasa | 16 | 22 | | Arcilla grasa | 0 | 30 | | Arcilla arenosa | 16 | 28 | | Limo | 20 | 27 |
"},{"location":"es/Database_Suelos/#valores-indicativos-de-la-cohesion-en-kgcm2","title":"Valores indicativos de la cohesi\u00f3n en Kg/cm2","text":"| Arcilla arenosa | 0.20 | | Arcilla blanda | 0.10 | | Arcilla pl\u00e1stica | 0.25 | | Arcilla semis\u00f3lida | 0.50 | | Arcilla s\u00f3lida | 1 | | Arcilla tenaz | 2\u00f710 | | Limo compacto | 0.10 |
"},{"location":"es/Database_Suelos/#valores-indicativos-del-modulo-elastico-en-kgcm2","title":"Valores indicativos del m\u00f3dulo el\u00e1stico, en Kg/cm2","text":"| Arcilla muy blanda | 153 | 20.4 | | Arcilla blanda | 255 | 51 | | Arcilla media | 510 | 153 | | Arcilla dura | 1020 | 510 | | Arcilla arenosa | 2550 | 255 | | Loess | 612 | 153 | | Arena limosa | 204 | 51 | | Arena suelta | 255 | 102 | | Arena compacta | 816 | 510 | | Pizarra | 51000 | 1530 | | Limo | 204 | 20.4 | | Arena y gravas sueltas | 1530 | 510 | | Arena y gravas compactas | 2040 | 1020 |
"},{"location":"es/Database_Suelos/#valores-indicativos-del-coeficiente-de-poisson-para-suelos","title":"Valores indicativos del coeficiente de Poisson para suelos","text":"| Arcilla saturada | 0.5 | 0.4 | | Arcilla no saturada | 0.3 | 0.1 | | Arcilla arenosa | 0.3 | 0.2 | | Limo | 0.35 | 0.3 | | Arena | 1.0 | 0.1 | | Arena gravosa com\u00fanmente usada | 0.4 | 0.3 |
"},{"location":"es/Database_Suelos/#valores-indicativos-del-peso-especifico-de-algunas-rocas-en-kgm3","title":"Valores indicativos del peso espec\u00edfico de algunas rocas en Kg/m3","text":"| Granito | 45 | 60 | | Dolerita | 55 | 60 | | Basalto | 50 | 55 | | Arenisca | 35 | 50 | | Pizarra | 15 | 30 | | Caliza | 35 | 50 | | Cuarcita | 50 | 60 | | M\u00e1rmol | 35 | 50 |
"},{"location":"es/Database_Suelos/#valores-indicativos-del-modulo-elastico-y-del-coeficiente-de-poisson-en-rocas","title":"Valores indicativos del m\u00f3dulo el\u00e1stico y del coeficiente de Poisson en rocas","text":"| Valor m\u00e1ximo | Valor m\u00ednimo | Valor m\u00e1ximo | Valor m\u00ednimo | | | Basalto | 1071000 | 178500 | 0.32 | 0.27 | | Granito | 856800 | 142800 | 0.30 | 0.26 | | Esquisto cristalino | 856800 | 71400 | 0.22 | 0.18 | | Caliza | 1071000 | 214200 | 0.45 | 0.24 | | Caliza porosa | 856800 | 35700 | 0.45 | 0.35 | | Arenisca | 428400 | 35700 | 0.45 | 0.20 | | Pizarra | 214200 | 35700 | 0.45 | 0.25 | | Hormig\u00f3n | Variable | 0.15 | | |
"},{"location":"es/Diagrammi_delle_pressioni/","title":"Diagramas de las presiones","text":"Se muestran los diagramas de las presiones generadas con el c\u00e1lculo. Para visualizar dichos diagramas seleccionar el comando \"Diagrama presiones\" del men\u00fa C\u00e1lculo:
Presiones terreno: Muestra el diagrama de las presiones del terreno sobre la pantalla.
Presiones s\u00edsmicas: Muestra el diagrama de incremento de presiones s\u00edsmicas.
Presiones de poro: En caso de presencia de nivel fre\u00e1tico, muestra el diagrama de las presiones de poro.
Presiones cargas repartidas: Permite administrar la vista del diagrama de las presiones generadas por las presencia de sobrecargas.
Presiones l\u00edneas de carga: Permite administrar la vista del diagrama de las presiones generadas por las presencia de l\u00edneas de carga.
Presiones FEM: Muestra el diagrama de las presiones en el \u00e1mbito de la utilizaci\u00f3n del m\u00e9todo FEM.
Mostrar valores presiones: Muestra, para todas la categor\u00edas de diagrama vistas anteriormente, el valor de las presiones al variar la profundidad.
Propiedades proyecto: Permite definir la configuraci\u00f3n general de la grafica del proyecto.
Trazado del diagrama de las presiones
Nota: Los diagramas de las presiones se pueden imprimir haciendo clic en Vista preliminar, en el men\u00fa principal del programa.
","tags":["Presiones cargas repartidas","Presiones FEM","Presiones l\u00edneas de carga","Presiones neutras","Presiones s\u00edsmicas","Presiones terreno","Valor presiones"]},{"location":"es/Diagrammi_sollecitazioni/","title":"Diagramas solicitaciones","text":"Muestra los diagramas resultantes del an\u00e1lisis de las solicitaciones. En particular, muestra los diagramas de las presiones, del momento, del corte y del deslizamiento (este \u00faltimo solo en caso de an\u00e1lisis FEM).Se puede elegir ver los diagramas para cualquiera de las fases o para cualquiera de las combinaciones de carga.
Vista de los diagramas de las solicitaciones
Nota: Pinchando el lado derecho del mouse sobre los diagramas, se puede imprimir o copiar la imagen.
","tags":["Corte","Deslizamiento","Momento"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/","title":"Ejemplo relaci\u00f3n de c\u00e1lculo","text":"","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#relacion-de-calculo","title":"RELACI\u00d3N DE C\u00c1LCULO","text":"","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#introduccion","title":"Introducci\u00f3n","text":"Las pantallas son obras de ingenier\u00eda civil usadas para resolver problemas relacionados con la estabilidad de taludes o con la contenci\u00f3n de terraplenes. \u00a0No obstante, se emplean tambi\u00e9n en las obras portuarias para el atraque de embarcaciones, en las excavaciones para apuntalar las paredes, o en trabajos subacu\u00e1ticos para realizar obras estancas. Por lo tanto, es posible intuir la importancia que se debe dar al \u00a0dise\u00f1o de tales obras, especialmente a todo lo que tiene que ver con el proyecto estructural y geot\u00e9cnico.
En cuanto al c\u00e1lculo, vale la pena se\u00f1alar que hasta la fecha no existen m\u00e9todos exactos y esto es debido a la interacci\u00f3n tan compleja que existe entre la profundidad de excavaci\u00f3n, la rigidez del material de la pantalla y la resistencia debida a la presi\u00f3n pasiva. En todo caso, los m\u00e9todos com\u00fanmente utilizados se pueden clasificar en dos categor\u00edas:
Entre estas dos categor\u00edas, el m\u00e9todo de los elementos finitos resulta ser el m\u00e1s racional, ya que se basa en consideraciones que implican tanto la est\u00e1tica del problema (equilibrio) como la cinem\u00e1tica (congruencia).
","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#tipos-de-pantallas","title":"Tipos de pantallas**.","text":"Los tipos de pantalla m\u00e1s utilizados actualmente se pueden clasificar de la siguiente manera:
","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#analisis-de-la-pantalla","title":"An\u00e1lisis de la pantalla","text":"","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#algunas-consideraciones-preliminares","title":"Algunas consideraciones preliminares**.","text":"Son varios los elementos a considerar para el c\u00e1lculo de una pantalla. De hecho, son elementos concernientes a la flexibilidad de los pilotes, al c\u00e1lculo del empuje del relleno, a la rigidez del terreno, etc.
Figura 1: Esquema de las presiones agentes en la pantalla
Como se muestra en la figura anterior, las presiones laterales que participan en el equilibrio son la presi\u00f3n activa que se produce detr\u00e1s de la pantalla (en el trasd\u00f3s) y la presi\u00f3n pasiva que se produce en la parte delantera de la pantalla (intrad\u00f3s). El c\u00e1lculo, ya sea con m\u00e9todos simplificados que con m\u00e9todos num\u00e9ricos, del empuje en el trasd\u00f3s y en el intrad\u00f3s generalmente se efect\u00faa con el m\u00e9todo de Rankine y/o con el de Coulomb. Se observa sin embargo que el m\u00e9todo de Coulomb proporciona resultados m\u00e1s precisos visto que, siendo la pantalla una obra por lo general a flexi\u00f3n y por lo tanto con mayores corrimientos, se generan fen\u00f3menos de rozamiento en la interfaz pantalla-terreno que solo se pueden tener en cuenta con los coeficientes de empuje de Coulomb.
Con el m\u00e9todo de los elementos finitos se debe calcular el coeficiente de balasto, junto con el empuje activo y pasivo del terreno. Si se trata de an\u00e1lisis en condiciones no drenadas, se debe adem\u00e1s conocer el valor de la cohesi\u00f3n no drenada. Tambi\u00e9n es importante considerar que si se desea tomar en cuenta el rozamiento terreno-obra, entonces es necesario saber el respectivo \u00e1ngulo de rozamiento. En resumen, los par\u00e1metros (en t\u00e9rminos de propiedades del terreno) necesarios para el an\u00e1lisis son los siguientes:
","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#calculo-de-los-empujes","title":"C\u00e1lculo de los empujes","text":"Como se ha indicado anteriormente, en todos los casos se debe calcular el empuje activo y pasivo. Por lo tanto en esta secci\u00f3n se expone el c\u00e1lculo de los empujes con el m\u00e9todo de Coulomb.
","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#calculo-del-empuje-activo","title":"C\u00e1lculo del empuje activo","text":"El empuje activo se puede calcular con el m\u00e9todo de Coulomb o alternativamente utilizando la Teor\u00eda de Caquot.
","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#metodo-de-coulomb","title":"M\u00e9todo de Coulomb","text":"El m\u00e9todo de Coulomb toma en cuenta las variables m\u00e1s importantes, sobre todo las que tienen que ver con el fen\u00f3meno de rozamiento pantalla-terreno. Con suelo homog\u00e9neo y seco el diagrama de las presiones es lineal con distribuci\u00f3n (calculada a profundidad z):
El empuje total, que es la integral de la relaci\u00f3n precedente en toda la altura, se aplica a 1/3 de H y se calcula con la siguiente expresi\u00f3n:
Indicando con ka el valor del coeficiente de presi\u00f3n activa, se determina con la siguiente relaci\u00f3n:
gt = Peso espec\u00edfico del terreno;
b = Inclinaci\u00f3n de la pared interna con respecto al plano horizontal pasante por la base
f = \u00c1ngulo de resistencia al corte del terreno;
d = \u00a0\u00c1ngulo de rozamiento terreno-pantalla positivo si es en el sentido de las manecillas del reloj
e = Inclinaci\u00f3n del plano del terreno con respecto al plano horizontal positiva si es al contrario de las manecillas del reloj
","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#metodo-di-caquot","title":"Metodo di Caquot.","text":"El m\u00e9todo de Coulomb es bastante preciso al calcular los coeficientes de presiones al estado l\u00edmite, aunque se basa en la suposici\u00f3n de una superficie de deslizamiento plana. Esta hip\u00f3tesis se puede superar aplicando la teor\u00eda de Caquot, la cual se basa en la utilizaci\u00f3n de una superficie de deslizamiento de forma espiral logar\u00edtmica. Seg\u00fan esta teor\u00eda, el coeficiente de presi\u00f3n activa se determina con la siguiente f\u00f3rmula:
Donde:
KaCoulomb es el coeficiente de presi\u00f3n activa calculado con la teor\u00eda de Coulomb
r es un coeficiente multiplicativo calculado con la siguiente f\u00f3rmula:
Donde:
Donde (v\u00e9ase tambi\u00e9n la figura siguiente):
Figura: Convenci\u00f3n utilizada en el c\u00e1lculo del coeficiente de presi\u00f3n seg\u00fan la teor\u00eda de \u00a0Caquot
","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#carga-uniforme-sobre-el-relleno","title":"Carga uniforme sobre el relleno","text":"Una carga Q, uniformemente repartida en el plano del terreno produce presiones constantes iguales a:
Integrando la tensi\u00f3n de la f\u00f3rmula se obtiene el empuje total debido a la sobrecarga:
Con punto de aplicaci\u00f3n en H/2 (siendo la distribuci\u00f3n de tensiones constante). En las f\u00f3rmulas anteriores:
b= Inclinaci\u00f3n de la \u00a0pared interna con respecto al plano horizontal pasante por la base
e= Inclinaci\u00f3n del plano del terreno con respecto al plano horizontal, positiva si es al contrario de las manecillas del reloj
Ka= Coeficiente de presi\u00f3n activa calculado en el p\u00e1rrafo anterior
","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#franja-de-carga-en-plano-terreno-inclinado","title":"Franja de carga en plano terreno inclinado","text":"La carga agente se descompone en una carga ortogonal y una tangencial al relleno, las presiones inducidas en la pared se calculan como se indica a continuaci\u00f3n.
","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#franja-de-carga-ortogonal-al-plano-de-accion","title":"Franja de carga ortogonal al plano de acci\u00f3n","text":"Una carga repartida de forma parcial con abscisa inicial x1 y abscisa final x2 genera un diagrama de presiones en la pared cuyos valores se determinan seg\u00fan la f\u00f3rmula de Terzaghi, que expresa la presi\u00f3n en la gen\u00e9rica profundidad z como sigue:
Con:
Dq=q1-q2;
A=sen(2q1)-sen(2q2)
B=cos(2q1)-cos(2q2)
q1=arctg(z/x1)
q2=arctg(z/x2)
Por integraci\u00f3n se obtiene el resultado y el brazo relativo.
","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#franja-de-carga-tangencial-al-plano-del-terreno","title":"Franja de carga tangencial al plano del terreno","text":"T=Intensidad de la carga \u00a0[F/L\u00b2]
D=4\u00b4log[senq1/senq2]
E=sen\u00b2q1-sen\u00b2q2
","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#lineas-de-carga-sobre-el-relleno","title":"L\u00edneas de carga sobre el relleno","text":"Las l\u00edneas de carga generan un incremento de presiones en la pared que, seg\u00fan BOUSSINESQ, en la profundidad z, se puede expresar como:
Donde:
V=Intensidad de la carga en [F/L];
X=Distancia, en proyecci\u00f3n horizontal, del punto de aplicaci\u00f3n de la carga desde la pared
Si el plano de acci\u00f3n es inclinado e \uf020se rota el sistema de referencia de xz a XZ, con la siguiente transformaci\u00f3n:
","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#empuje-en-presencia-de-acuifero","title":"Empuje en presencia de \u00a0acu\u00edfero","text":"El nivel fre\u00e1tico con superficie distante Hw de la base de la estructura, induce presiones hidrost\u00e1ticas normales en la pared que, en profundidad z, se expresan:
El empuje hidrost\u00e1tico total se obtiene por integraci\u00f3n a lo largo de toda la altura relaci\u00f3n precedente:
Indicando con H la altura total de empuje y con gw el peso espec\u00edfico del agua. El empuje del terreno sumergido se obtiene sustituyendo gt con g't (g't = gsaturo - gw), peso espec\u00edfico del material sumergido en agua. En condiciones s\u00edsmicas, el empuje que el agua produce se determina mediante la siguiente f\u00f3rmula:
aplicada a 2/3 de la altura del nivel fre\u00e1tico \u00a0Hw [Matsuo O'Hara (1960) Geotecnica , R. Lancellotta]
","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#efecto-debido-a-la-presencia-de-cohesion","title":"Efecto debido a la presencia de cohesi\u00f3n","text":"La cohesi\u00f3n induce presiones negativas constantes iguales a:
No siendo posible establecer a priori el decremento que produce el empuje por efecto de la cohesi\u00f3n, \u00a0se calcula la altura cr\u00edtica Zc como a continuaci\u00f3n:
Donde:
Q=Carga agente sobre el relleno (si existe)
gt = Peso espec\u00edfico del terreno
b = Inclinaci\u00f3n de la pared interna con respecto al plano horizontal pasante por la base
e = Inclinaci\u00f3n del plano del terreno con respecto al plano horizontal, positiva si es al contrario de las manecillas del reloj
C= Cohesi\u00f3n del material
Ka= Coeficiente de presi\u00f3n activa, calculado en los pasos anteriores
Si se da el caso de que la Zc calculada con la f\u00f3rmula precedente es menor que cero, es posible sobreponer directamente los efectos de los diagramas, estableciendo un decremento en el diagrama de empuje original calculado como sigue:
Donde H es la altura total del empuje.
","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#sismo","title":"Sismo","text":"","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#empuje-activo-en-condiciones-sismicas","title":"Empuje activo en condiciones s\u00edsmicas","text":"En presencia de sismo la fuerza de c\u00e1lculo que ejerce el relleno sobre la pared est\u00e1 dada por:
Donde:
H= altura excavaci\u00f3n
Kv= coeficiente s\u00edsmico vertical
g= peso espec\u00edfico del terreno
K= coeficientes de empuje activo total (est\u00e1tico + din\u00e1mico) (v\u00e9ase Mononobe & Okabe)
Ews= empuje hidrost\u00e1tico del agua
Ewd= empuje hidrodin\u00e1mico.
En suelos impermeables el empuje hidrodin\u00e1mico Ewd = 0, pero se lleva a cabo una correcci\u00f3n en el c\u00e1lculo del \u00e1ngulo \u00a0b de la f\u00f3rmula de \u00a0Mononobe & Okabe :
En suelos de alta permeabilidad, en condiciones din\u00e1micas vale siempre la correcci\u00f3n anterior, pero \u00a0el empuje hidrodin\u00e1mico asume la siguiente expresi\u00f3n:
Con H\u2019 altura de nivel fre\u00e1tico (de la secci\u00f3n del c\u00e1lculo del \u00a0empuje hidrost\u00e1tico).
","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#resistencia-pasiva","title":"Resistencia pasiva","text":"Tambi\u00e9n para calcular la resistencia pasiva se pueden utilizar los dos m\u00e9todos usados en el c\u00e1lculo de la presi\u00f3n al estado l\u00edmite activo (m\u00e9todo de Coulomb y m\u00e9todo de Caquot).
","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#metodo-de-coulomb_1","title":"M\u00e9todo de Coulomb","text":"En suelos homog\u00e9neos el diagrama de las presiones en condiciones de estado l\u00edmite pasivo es linear con el siguiente tipo de ley:
De nuevo, integrando la relaci\u00f3n anterior en la altura de empuje (la cual para las pantallas se debe estimar atentamente) se obtiene el empuje pasivo total:
Donde H es la altura de empuje, gt el peso espec\u00edfico del terreno y kp el coeficiente de presi\u00f3n pasiva (en condiciones de estado l\u00edmite pasivo). Este coeficiente se determina mediante la siguiente f\u00f3rmula:
con valores l\u00edmite \u00a0a:d< b-f-e (Muller-Breslau).
","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esempio_relazione_di_calcolo/#metodo-de-caquot","title":"M\u00e9todo de \u00a0Caquot","text":"El m\u00e9todo de Caquot difiere del m\u00e9todo de Coulomb por el c\u00e1lculo del coeficiente de presi\u00f3n al estado l\u00edmite pasivo. Con este m\u00e9todo, el coeficiente de presi\u00f3n pasiva se calcula interpolando los valores de la siguiente tabla:
| Coefficient of passive earth pressure Kp for \u03b4\u00a0=\u00a0-\u03c6 | |---|---|---| | \u03b1 [\u00b0] | \u03c6 [\u00b0] | Kp when \u03b2\u00b0 |
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 10 1,17 1,41 1,53 15 1,30 1,70 1,92 2,08 20 1,71 2,08 2,42 2,71 2,92 25 2,14 2,81 2,98 3,88 4,22 4,43 -30 30 2,78 3,42 4,18 5,01 5,98 8,94 7,40 35 3,75 4,73 5,87 7,21 8,78 10,80 12,50 13,80 40 5,31 8,87 8,77 11,00 13,70 17,20 24,80 25,40 28,40 45 8,05 10,70 14,20 18,40 23,80 90,60 38.90 49,10 60,70 69,10 10 1,36 1,58 1,70 15 1,68 1,97 2,20 2,38 20 2,13 2,52 2,92 3,22 3,51 25 2,78 3,34 3,99 4,80 5,29 5,57 -20 30 3,78 4,81 8,58 8,81 7,84 9,12 9,77 35 5,38 8,89 8,28 10,10 12,20 14,80 17,40 19,00 40 8,07 10,40 12,00 18,50 20,00 25,50 38,50 37,80 42,20 45 13,2 17,50 22,90 29,80 38,30 48,90 82,30 78,80 97,30 111,04 10 1,52 1,72 1,83 . 15 1,95 2,23 2,57 2,88 20 2,57 2,98 3,42 3,75 4,09 25 3,50 4,14 4,90 5,82 8,45 8,81 -10 30 4,98 8,01 7,19 8,51 10,10 11,70 12,80 35 7,47 9,24 11,30 13,80 18,70 20,10 23,70 2\u00f3,00 40 12,0 15,40 19,40 24,10 29,80 37,10 53,20 55,10 61,80 45 21,2 27,90 38,50 47,20 80,80 77,30 908,20 124,00 153,00 178,00 10 1,84 1,81 1,93 15 2,19 2,46 2,73 2,91 20 3,01 3,44 3,91 4,42 4,66 25 4,28 5,02 5,81 8,72 7,71 8,16 0 30 8,42 7,69 9,19 10,80 12,70 14,80 15,90 35 10,2 12,60 15,30 18,80 22,30 28,90 31,70 34,90 40 17,5 22,30 28,00 34,80 42,90 53,30 78,40 79,10 88,70 45 33,5 44,10 57,40 74,10 94,70 120,00 153,00 174,00 240,00 275,00 10 1,73 1,87 1,98 15 2,40 2,65 2,93 3,12 20 3,45 3,90 4,40 4,96 5,23 10 25 5,17 5,99 6,90 7,95 9,11 9,67 30 8,17 9,69 11,40 13,50 15,90 18,50 19,90 35 13,8 16,90 20,50 24,80 29,80 35,80 42,30 46,60 40 25,5 32,20 40,40 49,90 61,70 76,40 110,00 113,00 127,00 45 52,9 69,40 90,90 116,00 148,00 i88,00 239,00 303,00 375,00 431,00 10 1,78 1,89 I 2,01 15 2,58 2,821 3,11 3,30 20 3,90 4,38 4,92 5,53 5,83 20 25 6,18 7,12 8,17 9,39 10,70 11,40 30 10,4 12,30 14,40 16,90 20,00 23,20 25,00 35 18,7 22,80 27,60 33,30 40,00 48,00 56,80 62,50 40 37,2 46,90 58,60 72,50 89,30 111,00 158,00 164,00 185,00 45 84,0 110,00 143,00 184,00 234,00 297,00 378,00 478,00 592,00 680,00Tabella: Evaluaci\u00f3n del coeficiente de presi\u00f3n pasiva con la teor\u00eda de Caquot
Carga uniforme sobre el relleno
La resistencia inducida por una carga uniformemente distribuida Sq vale:
Con punto de aplicaci\u00f3n H/2 (siendo el diagrama de las tensiones horizontales constante a lo largo de toda la altura). En la f\u00f3rmula anterior, kp es el coeficiente de empuje pasivo calculado en el p\u00e1rrafo precedente.
Cohesi\u00f3n
La cohesi\u00f3n determina un incremento de resistencia igual a:
Tal incremento se suma directamente al diagrama principal de empuje.
M\u00e9todo del equilibrio l\u00edmite (LEM)
El m\u00e9todo del equilibrio l\u00edmite consiste en la b\u00fasqueda de soluciones compatibles con el aspecto est\u00e1tico del problema (de comprobaci\u00f3n o de proyecto). B\u00e1sicamente se razona en t\u00e9rminos del equilibrio de una estructura r\u00edgida, sin tener en cuenta la congruencia cinem\u00e1tica de los desplazamientos. Los principales esquemas de c\u00e1lculo \u00a0a los cuales se har\u00e1 referencia son los siguientes:
Pantalla en voladizo: c\u00e1lculo de la profundidad de empotramiento limite
En el caso de las pantallas en voladizo, la estabilidad est\u00e1 dada por la resistencia pasiva del terreno del intrad\u00f3s; del equilibrio de momentos respecto al centro de rotaci\u00f3n se obtiene:
Donde:
Sm =componente horizontal del empuje activo
Bm =brazo de Sm respecto a O centro de rotaci\u00f3n
Rv \u00a0 = componente horizontal de la resistencia pasiva
Bv \u00a0 =brazo de Rv respecto a O centro de rotaci\u00f3n
Cada uno de estos t\u00e9rminos est\u00e1 funci\u00f3n de t, donde t es la profundidad del centro de rotaci\u00f3n con respecto al plano del terreno del intrad\u00f3s. \u00a0La longitud necesaria para asegurar el equilibrio de traslaci\u00f3n horizontal se obtiene aumentando t como a continuaci\u00f3n:
Figura 2: Esquema de referencia para el c\u00e1lculo del equilibrio de la pantalla
Coeficiente de seguridad resistencia pasiva
La longitud de empotramiento d anterior est\u00e1 relacionada con la condici\u00f3n l\u00edmite de incipiente colapso, mediante un coeficiente F. Se puede introducir un margen de seguridad en las resistencias pasivas como a continuaci\u00f3n:
Pantalla con un punto de sujeci\u00f3n, m\u00e9todo de base libre: C\u00e1lculo de la profundidad de empotramiento l\u00edmite
La estabilidad de la obra est\u00e1 asegurada tambi\u00e9n con un punto de sujeci\u00f3n pr\u00f3ximo a la coronaci\u00f3n. Para utilizar el m\u00e9todo de c\u00e1lculo de base libre, la pantalla debe ser suficiente corta y r\u00edgida. La longitud de empotramiento se determina estableciendo el equilibrio de rotaci\u00f3n al origen del anclaje indicado B1
Donde:
Sm= componente horizontal del empuje activo
H= altura terreno a sostener
T= profundidad de empotramiento calculada
Bm=brazo de Sm respecto a la base de la pantalla
Pm= ordenada del punto de aplicaci\u00f3n del anclaje en el trasd\u00f3s
Rv= componente horizontal de la resistencia pasiva
Bv= brazo de Rv.
Conociendo t, se determinan Sm y Rv y el relativo esfuerzo del anclaje.
Coeficiente de seguridad F resistencias pasivas
La longitud de empotramiento se aumenta para tener m\u00e1s margen de seguridad en condiciones de servicio, usando el coeficiente de seguridad \u00a0F:
Pantalla con un punto de sujeci\u00f3n, m\u00e9todo de base empotrada: C\u00e1lculo de la profundidad de empotramiento l\u00edmite
Si la secci\u00f3n m\u00e1s profunda de la pantalla no se mueve y no gira, puede asimilarse a un empotramiento y en tal caso \u00a0se usa el m\u00e9todo de la base empotrada. El procedimiento elaborado por Blum permite establecer la profundidad de empotramiento (t+t'), imponiendo condiciones cinem\u00e1ticas de desplazamiento nulos en la base de la obra y en el origen del anclaje (B1) y las condiciones est\u00e1ticas de momento y corte nulo en la base de la pantalla. Esto conduce a una ecuaci\u00f3n de 5\u00b0 grado en (t+t') que se puede resolver f\u00e1cilmente.
Coeficiente de seguridad F resistencias
Para aumentar el factor de seguridad se han introducido valores de las resistencias pasivas reducidas.
M\u00e9todo de elementos finitos (FEM)
El m\u00e9todo de elementos finitos (MEF) es el m\u00e9todo que cuenta con m\u00e1s bases te\u00f3ricas s\u00f3lidas y racionales. De hecho, el m\u00e9todo presupone que el problema se trate teniendo en cuenta ya sea el aspecto est\u00e1tico (y por lo tanto el equilibrio del problema) que el aspecto cinem\u00e1tico (y por lo tanto la congruencia de los desplazamientos y deformaciones).
Con el MEF la pantalla se modela como un conjunto de vigas (elementos beam), vinculadas en continuidad al terreno por medio de resortes el\u00e1sticos cuyas rigidez se estima en funci\u00f3n de las propiedades el\u00e1sticas del terreno. En la siguiente figura se muestra el esquema del modelo utilizado para el an\u00e1lisis con elementos finitos:
Figura 3: Esquema de la pantalla con elementos finitos
Con este m\u00e9todo de c\u00e1lculo es necesario conocer varios aspectos. Las principales partes que componen la aplicaci\u00f3n del m\u00e9todo son las siguientes:
C\u00e1lculo del m\u00f3dulo de reacci\u00f3n Ks del terreno
Como ya se ha mencionado, el suelo se modela con resortes de rigidez Ks aplicados en los nodos de los segmentos comprendidos entre el nodo de fondo excavaci\u00f3n y la extremidad del empotramiento. La rigidez Ks se estima con base en la capacidad portante de las cimentaciones seg\u00fan la siguiente f\u00f3rmula:
Donde:
As=constante, calculada como: As=C\u00b4(c\u00b4Nc+0.5\u00b4G\u00b4B\u00b4Ng)
Bs=coeficiente funci\u00f3n de la profundidad Bs=C\u00b4G\u00b4Nq
Z=Profundidad examinada
C=40 en el sistema internacional SI
n=p\u00b4tanj
Nq=exp[n\u00b4(tan\u00b2(45\u00b0 + j/2)]
Nc=(Nq-1)\u00b4cotj
Ng=1.5\u00b4(Nq-1)\u00b4tanj
Anclajes
Los anclajes se modelan como elementos el\u00e1sticos, con secci\u00f3n transversal de \u00e1rea A, m\u00f3dulo de elasticidad \u00a0E y longitud L. En un tramo de pantalla de anchura unitaria, la acci\u00f3n de los anclajes inclinados de un \u00e1ngulo b vale:
Sifonamiento
El sifonamiento es un fen\u00f3meno que en una fase inicial se localiza en la base de la pantalla, y despu\u00e9s r\u00e1pidamente se extiende al entorno del volumen resistente. Se da cuando, por una elevada presi\u00f3n hidrodin\u00e1mica o de infiltraci\u00f3n, se anulan las presiones pasivas eficaces, con la consecuente p\u00e9rdida de resistencia del terreno. Se asume por norma un factor de seguridad Fsif=3.5-4 \u00a0Indicando con:
ic = Gradiente hidr\u00e1ulico cr\u00edtico
ie = Gradiente hidr\u00e1ulico en condiciones de ejercicio
El margen de seguridad se define como la relaci\u00f3n entre ic y ie. Si ie<ic la pantalla es estable.
Comprobaci\u00f3n de las secciones y c\u00e1lculo de las armaduras
El c\u00e1lculo de las armaduras y las comprobaciones presio-flexi\u00f3n y corte de la pantalla sometida a las solicitaciones N,M y T, se efect\u00faan en la secci\u00f3n m\u00e1s solicitada. Las solicitaciones de c\u00e1lculo se obtienen como producto entre las solicitaciones obtenidas con un c\u00e1lculo a metro linear y el intereje entre pilotes (o el ancho de las pantallas continuas):
Donde: M', M', T' representan el momento, el corte y el esfuerzo normal relativos a una franja unitaria de c\u00e1lculo mientras i es el intereje entre pilotes en caso de pantallas de pilotes o micropilotes (o el ancho de las pantallas continuas).
","tags":["Relaci\u00f3n de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Esportazione_DXF/","title":"Exportar DXF","text":"Con SPW se pueden exportar los resultados en formato dxf (se genera una elaboraci\u00f3n gr\u00e1fica). Para exportar en formato dxf basta con seleccionar el comando Exportar dxf en el men\u00fa Output.
Se abre una ventana que permite seleccionar la ruta para guardar el archivo dxf. En el archivo de exportaci\u00f3n se pueden modificar las armaduras y el modelo geom\u00e9trico del c\u00e1lculo.
Comando Exportar Dxf
","tags":["Exportar dxf"]},{"location":"es/Fasi_costruttive/","title":"Fases de construccci\u00f3n","text":"A\u00f1adir fase: Permite insertar una fase de an\u00e1lisis a profundidades crecientes
Borrar fase: Permite borrar \u00a0fase de an\u00e1lisis corriente
Interferencia entre las fases: \u00a0Permite que haya interferencia entre las fases.Inicia cada fase bas\u00e1ndose en la interacci\u00f3n con la fase precedente.
Incluso si no hay anclajes se notar\u00e1 una diferencia tensional entre las fases, debida a la interacci\u00f3n del campo tensional de la fase corriente con respecto a la precedente.
Los diagramas de las presiones se refieren al campo tensional de fase.
Con la activaci\u00f3n de este comando se crean autom\u00e1ticamente las condiciones de carga en la fase corriente con base en la anterior.
Si existe entre las fases una diferencia de corrimiento, se activar\u00e1n los anclajes pasivos.
En el an\u00e1lisis por fases no se puede calcular autom\u00e1ticamente la profundidad de hinca a elementos finitos.
Nota: Si el comando ''Interferencia entre las fases'' no est\u00e1 activo significa que no hay interferencia entre las fases.
","tags":["A\u00f1adir fase","Fases construvtivas","Interferencia entre las fases"]},{"location":"es/Filtrazione/","title":"Filtraci\u00f3n","text":"Por filtraci\u00f3n se entiende el fen\u00f3meno f\u00edsico con el cual se da el pasaje del agua, a trav\u00e9s de un medio poroso, de una zona con una determinada energ\u00eda a otra con energ\u00eda menor.
La energ\u00eda se puede expresar como la suma de la energ\u00eda cin\u00e9tica ligada a la velocidad del fluido, de la potencial que depende de la posici\u00f3n del punto y de la de presi\u00f3n del l\u00edquido en el mismo punto. Puesto que la velocidad de filtraci\u00f3n es siempre muy peque\u00f1a, se puede obviar el t\u00e9rmino cin\u00e9tico.
Al estudiar la filtraci\u00f3n del agua se pueden presentar ciertos problemas, ya sean de flujo permanente que de flujo variable:
En cuanto a la presi\u00f3n del agua, la cual juega un papel importante en la mayor\u00eda de los problemas de estabilidad, se recuerda que cuando el movimiento es permanente la misma es constante en el tiempo; mientras que con movimiento variable la presi\u00f3n del agua est\u00e1 en funci\u00f3n del tiempo y por lo tanto puede aumentar o disminuir.
Con referencia a la cantidad de agua que debido al fen\u00f3meno de la filtraci\u00f3n atraviesa una cierta zona, se recuerda que en r\u00e9gimen permanente la cantidad de agua que entra es igual a la cantidad que sale, mientras que en r\u00e9gimen variable no existe igualdad y la diferencia representa el volumen de agua que acumula o que expulsa el terreno en el intervalo de tiempo considerado.
En el fen\u00f3meno de consolidaci\u00f3n, la cual es una condici\u00f3n particular del r\u00e9gimen variable, entra tambi\u00e9n en juego la compresibilidad del terreno. En condiciones permanentes la zona de terreno donde se da la filtraci\u00f3n (en el esquema de representaci\u00f3n adoptado) tiene dos tipos de confines: uno es el lugar donde se conoce la carga de agua, que se define como conf\u00edn o condici\u00f3n l\u00edmite del potencial, mientras que el otro es un contorno de materiales impermeables, como roca impermeable, arcilla, etc. que delimita el estrato donde se da la filtraci\u00f3n y se define como conf\u00edn o condici\u00f3n l\u00edmite del flujo de agua. Se pueden recordar como ejemplo las condiciones de flujo de agua en el ensayo de permeabilidad con carga constante. En este ensayo evidentemente los confines del potencial son las superficies de entrada y de salida del agua de la muestra de suelo. Debido a que las paredes del contenedor son impermeables, el flujo es paralelo al mismo y la pared constituye el conf\u00edn del flujo del agua:
Esquema del flujo de agua
Un caso pr\u00e1ctico es el tablestacado de la figura anterior que sostiene un nivel constante h de agua y que est\u00e1 hincado en el terreno a profundidad d en un estrato homog\u00e9neo de terreno permeable (arena o grava) de espesor dI, apoyado en un estrato impermeable (roca o arcilla). En este caso se cuenta con un movimiento confinado, ya que las condiciones de contorno de la regi\u00f3n son geom\u00e9tricamente definidas. El flujo del agua es causado por la carga hidr\u00e1ulica h; sobre la superficie AD act\u00faa una carga constante y esta superficie constituye el primer conf\u00edn del potencial de nuestro problema. Tambi\u00e9n en CG la carga es constante y esta superficie constituye el segundo conf\u00edn. Obviamente, para cumplir con su finalidad, la pantalla debe ser impermeable, por lo que la superficie ABC constituye uno de los confines del flujo, mientras la superficie EF del estrato impermeable forma el otro conf\u00edn. Evidentemente, si en teor\u00eda las caracter\u00edsticas del agua, del suelo y del estrato impermeable en el trasd\u00f3s y en el intrad\u00f3s de la pantalla se mantienen constantes, se puede considerar que los puntos D, E, F y G sigan al infinito. En la pr\u00e1ctica, por lo general se considera que la longitud interesada est\u00e9 comprendida en 4-5 veces el espesor del estrato. Para determinar la cantidad de agua que se filtra en el terreno se establecen las hip\u00f3tesis de que el flujo del agua se rija por la ley de Darcy y que el suelo sea homog\u00e9neo, is\u00f3tropo e incompresible:
Se recuerda que la ley de Darcy es v\u00e1lida para flujo laminar, condici\u00f3n que se verifica con ciertos valores del n\u00famero de Reynolds, R.
El valor de R, que caracteriza el pasaje de movimiento laminar a turbulento, asume valores diferentes a seg\u00fan del autor.
Taylor (1948) indica como criterio de validez de la ley de Darcy R <= 1.
Otros estudiosos han examinado, especialmente con arcillas, la conexi\u00f3n entre las condiciones de movimiento y el gradiente hidr\u00e1ulico. Tavenas y otros (1983) llegaron a la conclusi\u00f3n de que, en cuanto a las arcillas, la ley de Darcy es v\u00e1lida para gradientes comprendidos entre 0,1 y 50.
Para calcular el caudal de filtraci\u00f3n a trav\u00e9s del suelo es \u00fatil determinar la distribuci\u00f3n de la presi\u00f3n de poro construyendo una red de flujo, o sea un sistema de l\u00edneas de corriente y l\u00edneas equipotenciales que representan el flujo del agua en suelo incompresible. Aceptando la hip\u00f3tesis de suelo incompresible para los movimientos de filtraci\u00f3n planos y en r\u00e9gimen permanente, la ecuaci\u00f3n de continuidad se puede escribir as\u00ed:
Los dos componentes de la velocidad del l\u00edquido, seg\u00fan la ley de Darcy, se pueden expresar as\u00ed:
Uniendo estas tres ecuaciones se obtiene:
que es la ecuaci\u00f3n de Laplace con movimiento permanente en un plano, suponiendo material homog\u00e9neo, is\u00f3tropo e incompresible. Esta ecuaci\u00f3n se expresar con dos funciones conjugadas \u03c6 y \u03c8. De hecho, podemos expresar los componentes de velocidad como derivados parciales con respecto a x y z de la funci\u00f3n \u03c6 = k h por lo tanto:
Entonces podemos escribir:
La existencia de la funci\u00f3n de potencial de velocidad de un fluido en movimiento \u03c6 = k h, implica vorticidad nula y que el movimiento sea irrotacional. Entonces podemos decir que se cuenta con una funci\u00f3n de corriente tal que:
Y por lo tanto:
Podemos tambi\u00e9n decir:
\u03c6 y \u03c8 se conocen, respectivamente, como funci\u00f3n de potencial y funci\u00f3n de corriente. Retomando el caso anterior del agua que se filtra a trav\u00e9s del terreno por debajo de una pantalla (figura siguiente), tenemos que dos l\u00edneas equipotenciales son las superficies del terreno del trasd\u00f3s y del intrad\u00f3s de la misma y adem\u00e1s la superficie del estrato impermeable es una l\u00ednea de corriente o de flujo. Resolviendo la ecuaci\u00f3n de Laplace de acuerdo con estas condiciones l\u00edmite, podemos construir la red de flujo. Cada franja comprendida entre dos l\u00edneas de flujo adyacentes es un canal de flujo y cada parte del canal de flujo comprendida entre dos l\u00edneas equipotenciales es un campo. Por lo tanto es conveniente construir las l\u00edneas equipotenciales en manera tal que desnivel piezom\u00e9trico entre dos l\u00edneas sucesivas sea constante y las l\u00edneas de flujo en manera tal que cada canal de flujo tenga un caudal constante. Si h es la carga hidr\u00e1ulica total y Na es el n\u00famero de desniveles piezom\u00e9tricos identificados, la diferencia de carga hidr\u00e1ulica entre dos l\u00edneas equipotenciales sucesivas es:
En un punto z como se indica en la figura siguiente, la presi\u00f3n vale:
Esquema de la red de flujo
siendo n el n\u00famero de desniveles piezom\u00e9tricos atravesados para llegar a z. En el ejemplo anterior tenemos:
Si no hubiese flujo de agua, o sea si la superficie del intrad\u00f3s fuese impermeable, la presi\u00f3n hidrost\u00e1tica en este punto ser\u00eda:
Dado el agua se mueve, tenemos un p\u00e9rdida de carga que, seg\u00fan la red de filtraci\u00f3n dibujada en el punto z, es igual a 8/10h. La sobrepresi\u00f3n del agua en el punto z es dada por:
Para conocer el caudal de filtraci\u00f3n consideramos un campo, o sea un \u00e1rea comprendida entre dos l\u00edneas de flujo y dos l\u00edneas equipotenciales. La longitud del lado en la direcci\u00f3n de las l\u00edneas de flujo es a y por lo tanto el gradiente hidr\u00e1ulico en un campo es:
y la velocidad:
Supongamos que el otro lado del campo sea de longitud b, entonces el caudal a trav\u00e9s del campo por unidad de longitud de pantalla ser\u00eda:
para cada tubo de flujo; si se indica b = a, o sea si los elementos de la red de filtraci\u00f3n son cuadrados, se obtiene:
Si Nb es el n\u00famero total de canales de flujo, el caudal total por unidad de longitud de pantalla es:
De este modo, una vez construida la red de flujo, se puede calcular f\u00e1cilmente el caudal. La red de filtraci\u00f3n generalmente se construye en laboratorio con m\u00e9todos experimentales, con modelos anal\u00f3gicos o gr\u00e1ficamente por prueba y error. En situaciones m\u00e1s complejas del subsuelo, con sucesi\u00f3n de estratos y anisotrop\u00eda de la permeabilidad, se puede obtener la red de filtraci\u00f3n mediante m\u00e9todos num\u00e9ricos (FEM, BEM, m\u00e9todo de las diferencias finitas).
","tags":["An\u00e1lisis filtraci\u00f3n","Filtraci\u00f3n","P\u00e9rdida de carga hidr\u00e1ulica"]},{"location":"es/Geoapp/","title":"Geoapp","text":""},{"location":"es/Geoapp/#geoapp-la-suite-mas-grande-de-la-web-para-calculos-en-linea","title":"Geoapp: la suite m\u00e1s grande de la web para c\u00e1lculos en l\u00ednea","text":"Las aplicaciones que componen Geostru Geoapp han sido dise\u00f1adas para brindar soporte profesional en la soluci\u00f3n de m\u00faltiples casos t\u00e9cnicos. Geoapp comprende m\u00e1s de 40 aplicaciones para: Ingenier\u00eda, Geolog\u00eda, Geof\u00edsica, Hidrolog\u00eda e Hidr\u00e1ulica.
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\u2022 informaci\u00f3n sobre nuevas aplicaciones e inclusiones autom\u00e1ticas en la propia cuenta de usuario;
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"},{"location":"es/Menu_Preferenze/","title":"Preferencias","text":"","tags":["Opciones","Seleccionar idioma"]},{"location":"es/Menu_Preferenze/#opciones","title":"Opciones","text":"Muestra la ventana de di\u00e1logo donde se establecen los par\u00e1metros del \u00e1rea de trabajo y del output.
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","tags":["Opciones","Seleccionar idioma"]},{"location":"es/Metodo_FEM/","title":"M\u00e9todo FEM","text":"El m\u00e9todo de elementos finitos (MEF) es el m\u00e9todo que cuenta con m\u00e1s bases te\u00f3ricas s\u00f3lidas y racionales. De hecho, el m\u00e9todo presupone que el problema se trate teniendo en cuenta ya sea el aspecto est\u00e1tico (y por lo tanto el equilibrio del problema) que el aspecto cinem\u00e1tico (y por lo tanto la congruencia de los desplazamientos y deformaciones).
Con el MEF la pantalla se modela como un conjunto de vigas (elementos beam), vinculadas en continuidad al terreno por medio de resortes el\u00e1sticos cuyas rigidez se estima en funci\u00f3n de las propiedades el\u00e1sticas del terreno. En la siguiente figura se muestra el esquema del modelo utilizado para el an\u00e1lisis con elementos finitos:
Esquema del complejo pantalla-terreno con elementos finitos
El m\u00e9todo de elementos finitos requiere conocer las propiedades del terreno y de la estructura (a diferencia del m\u00e9todo LEM, que establece una condici\u00f3n de equilibrio de cuerpo r\u00edgido). En particular, es necesario conocer el m\u00f3dulo de reacci\u00f3n del terreno. Las principales partes que componen la aplicaci\u00f3n del m\u00e9todo son las siguientes:
Procedimiento de discretizaci\u00f3n
En la ecuaci\u00f3n anterior K(u) es la matriz de rigidez del problema (no lineal), u es el campo de deslizamientos que es la soluci\u00f3n del problema y p es el vector de las cargas externas(vector asociado a la distribuci\u00f3n de presiones del terreno).
Una vez determinados los valores de los componentes del vector u se pueden derivar todas las informaciones (relativas al an\u00e1lisis estructural). En particular, se determinan:
","tags":["M\u00e9todo FEM"]},{"location":"es/Metodo_LEM/","title":"M\u00e9todo LEM","text":"El m\u00e9todo del equilibrio l\u00edmite consiste en la b\u00fasqueda de soluciones al problema de comprobaci\u00f3n o de proyecto, que sean compatibles con el aspecto est\u00e1tico del mismo. En concreto, se discute en t\u00e9rminos de equilibrio de un cuerpo r\u00edgido, sin preocuparse de la congruencia cinem\u00e1tica de los deslizamientos. Los principales esquemas de c\u00e1lculo a los cuales se har\u00e1 referencia son los siguientes:
","tags":["M\u00e9todo LEM"]},{"location":"es/Metodo_LEM/#pantalla-en-voladizo","title":"Pantalla en voladizo","text":"C\u00e1lculo de la profundidad de empotramiento l\u00edmite
En el caso de pantalla sin anclajes, la estabilidad est\u00e1 dada por la resistencia pasiva del terreno del intrad\u00f3s. Del equilibrio de los momentos con respecto al centro de rotaci\u00f3n se obtiene:
Donde:
Sm= componente horizontal del empuje activo
Bm= brazo de Sm respecto a O centro de rotaci\u00f3n
Rv= componente horizontal de la resistencia pasiva
Bv= brazo de Rv respecto a O centro de rotaci\u00f3n
Cada uno de los t\u00e9rminos est\u00e1 funci\u00f3n de \u00a0t, donde t es la profundidad del centro de rotaci\u00f3n con respecto al plano del terreno del intrad\u00f3s. La longitud necesaria para asegurar el equilibrio de traslaci\u00f3n horizontal se obtiene aumentando t como a continuaci\u00f3n:
donde a = 0.2 (M\u00e9todo de Blum)
Esquema de referencia para el c\u00e1lculo del equilibrio de la pantalla
Coeficiente de seguridad resistencia pasiva
La longitud de empotramiento d anterior est\u00e1 relacionada con la condici\u00f3n l\u00edmite de incipiente colapso, mediante un coeficiente F. Se puede introducir un margen de seguridad en las resistencias pasivas como a continuaci\u00f3n:
Pantalla con base libre
C\u00e1lculo de la profundidad de empotramiento l\u00edmite
La estabilidad de la obra est\u00e1 asegurada tambi\u00e9n con un punto de sujeci\u00f3n pr\u00f3ximo a la coronaci\u00f3n. Para utilizar el m\u00e9todo de c\u00e1lculo de base libre, la pantalla debe ser suficiente corta y r\u00edgida. La longitud de empotramiento se determina estableciendo el equilibrio de rotaci\u00f3n al origen del anclaje indicado B1
Donde:
Sm= componente horizontal empuje activo
H= \u00a0altura terreno a sostener
t= \u00a0profundidad de empotramiento calculada
Bm= \u00a0brazo de Sm respecto a la base de la pantalla
Pm= \u00a0ordenada del punto de aplicaci\u00f3n del anclaje en el trasd\u00f3s
Rv = \u00a0componente horizontal de la resistencia pasiva
Bv = \u00a0brazo de Rv.
Conociendo t, se determinan Sm y Rv y el relativo esfuerzo del anclaje.
Coeficiente de seguridad F resistencias pasivas
La longitud de empotramiento se aumenta para tener m\u00e1s margen de seguridad en condiciones de servicio, usando el coeficiente de seguridad F:
Pantalla con base empotrada
C\u00e1lculo de la profundidad de empotramiento l\u00edmite
Si la secci\u00f3n m\u00e1s profunda de la pantalla no se mueve y no gira, puede asimilarse a un empotramiento y en tal caso \u00a0se usa el m\u00e9todo de la base empotrada. El procedimiento elaborado por Blum permite establecer la profundidad de empotramiento (t+t'), imponiendo condiciones cinem\u00e1ticas de desplazamiento nulos en la base de la obra y en el origen del anclaje (B1), y las condiciones est\u00e1ticas de momento y corte nulo en la base de la pantalla. Esto conduce a una ecuaci\u00f3n de 5\u00b0 grado en (t+t') que se puede resolver f\u00e1cilmente.
Coeficiente de seguridad F resistencias
Para aumentar el factor de seguridad se han introducido valores de las resistencias pasivas reducidas.
","tags":["M\u00e9todo LEM"]},{"location":"es/Metodo_di_equilibrio_limite/","title":"L.E.M. - M\u00e9todo equilibrio l\u00edmite","text":"Seleccionando el icono L.E.M., se utilizar\u00e1 el m\u00e9todo del equilibrio l\u00edmite en la fase de an\u00e1lisis.
El m\u00e9todo del equilibrio l\u00edmite se usa normalmente para proyectar y se utiliza principalmente para determinar la profundidad \u00faltima de empotramiento. El L.E.M. se usa en obras donde se puede identificar f\u00e1cilmente el cinematismo de rotura, como por ejemplo pantallas en voladizo o con un solo anclaje. Para el c\u00e1lculo se considera que la pantalla est\u00e1 expuesta a empuje activo en el trasd\u00f3s y pasivo en el intrad\u00f3s. La distribuci\u00f3n de las presiones en la estructura es diferente seg\u00fan se trate de pantallas en suelos sin cohesi\u00f3n o de pantallas en suelos cohesivos y adem\u00e1s la distribuci\u00f3n de los empujes en suelos arcillosos var\u00eda con el tiempo.
El c\u00e1lculo de los empujes se efect\u00faa utilizando valores oportunos del \u00e1ngulo de resistencia al corte, del peso espec\u00edfico y de la cohesi\u00f3n, haciendo referencia a coeficientes de empuje determinados seg\u00fan las teor\u00edas cl\u00e1sicas (Coulomb, Muller-Breslau, Caquot-Kerisel). En el diagrama de presiones se consideran los incrementos debidos a: sismo, nivel fre\u00e1tico, cargas sobre el relleno. En la evaluaci\u00f3n del empuje pasivo se introduce un coeficiente de seguridad sobre la resistencia pasiva. Para calcular la profundidad de excavaci\u00f3n se procede como a continuaci\u00f3n:
(a) Se calculan los coeficientes de empuje activo y pasivo
(b) Se supone una profundidad de empotramiento inicial comprendida entre 0.2H y 0.7H
(c) Se calculan los empujes agentes en la obra
(d) Equilibrio de los momentos respecto al pie (pantallas en voladizo)
Las fases (a)-(b)-(c)-(d) se repiten incrementando cada vez la profundidad de empotramiento hasta obtener el equilibrio de momentos, que corresponder\u00e1 a la profundidad de empotramiento de inter\u00e9s. Para remediar la falta de equilibrio de las fuerzas horizontales, se aumenta dicha profundidad en un 20%.
En caso de pantallas con anclaje pr\u00f3ximo a coronaci\u00f3n se pueden presentar los siguientes cinematismos:
(I) La base de la pantalla puede girar (m\u00e9todo de \"base libre\")
(II) La base de la pantalla no puede girar (m\u00e9todo de \"base empotrada\")
M\u00e9todo de base libre (v\u00e9ase Anclajes)
Para efectuar el c\u00e1lculo se siguen las fases (a) - (b) - (d). La fase (c) se sustituye con el equilibrio de momento respecto al punto de aplicaci\u00f3n del anclaje. En este caso no es necesario aumentar la profundidad de empotramiento puesto que se verifica el equilibrio de las fuerzas horizontales.
M\u00e9todo de base empotrada - M\u00e9todo de la viga equivalente (v\u00e9ase Anclajes)
Se asume que la pantalla se deforma con una inversi\u00f3n de curvatura. En este caso el problema es est\u00e1ticamente indeterminado, a menos que se conozca la posici\u00f3n del punto de inversi\u00f3n.
Si se supone que en el punto de inversi\u00f3n hay una bisagra capaz de transferir solo esfuerzos cortantes (a efectos est\u00e1ticos un apoyo), es posible partir la pantalla en dos vigas equivalentes. Para fijar la posici\u00f3n del punto de inflexi\u00f3n, Blum sugiere valores en funci\u00f3n de: flexibilidad, caracter\u00edsticas geot\u00e9cnicas, etc.
Una vez que se determina la posici\u00f3n del punto de inflexi\u00f3n se procede como a continuaci\u00f3n:
(a) Mediante el equilibrio de momentos en el punto de aplicaci\u00f3n del anclaje, considerando la viga superior al centro de rotaci\u00f3n, se determina el apoyo m\u00e1s bajo.
(b) Mediante el equilibrio de momentos en el pie, considerando la viga inferior con respecto al centro de rotaci\u00f3n, si determina la profundidad de empotramiento.
(c) Tal profundidad se deber\u00e1 aumentar en un 20%.
","tags":["Equilibrio l\u00edmite","LEM"]},{"location":"es/Nuovo/","title":"Nuevo modelo de c\u00e1lculo","text":"La creaci\u00f3n de un nuevo archivo en SPW se hace en forma guiada, en el sentido de que al inicio es posible definir un modelo de c\u00e1lculo gen\u00e9rico y modificarlo despu\u00e9s durante el transcurso de la secci\u00f3n. Al seleccionar el comando \"Nuevo\", se abre la siguiente ventana de di\u00e1logo:
Ambiente de inicio de un nuevo modelo
Para iniciar un nuevo modelo es necesario indicar los siguientes datos:
Proyecto
Descripci\u00f3n sint\u00e9tica del proyecto a efectuar, la ubicaci\u00f3n de la obra, el proyectista y la fecha.
Si se desea que la descripci\u00f3n y la localidad aparezcan indicadas en la exportaci\u00f3n en formato doc, pdf...., se debe simplemente insertar la marca en el cuadrado ubicado a la derecha de la casilla de texto.
Normativa
Seleccionar la normativa para la comprobaciones geot\u00e9cnicas (Normativa GEO) y para las comprobaciones estructurales (Normativa STRU).
C\u00e1lculo presiones
En este grupo de datos se definen las teor\u00edas que se pueden utilizar para calcular el coeficiente de empuje activo, el coeficiente de empuje pasivo y el coeficiente de estado l\u00edmite (activo o pasivo) en condiciones din\u00e1micas. Existen las siguientes posibilidades:
Presiones activas: Coulomb, Muller-Breslau, Caqout-Kerisel, Jaky, Rankine Presiones pasivas: Coulomb, Muller-Breslau, Caqout-Kerisel Presiones s\u00edsmicas: Mononobe-Okabe, Estructuras que no sufre desplazamientos.
Se define adem\u00e1s el punto de aplicaci\u00f3n de la acci\u00f3n s\u00edsmica: 2/3 H; 1/3 H; 1/2 H.
Modelo de c\u00e1lculo
Se puede seleccionar a priori el m\u00e9todo de c\u00e1lculo. En particular, existe la posibilidad de seleccionar el m\u00e9todo LEM (M\u00e9todo del Equilibrio L\u00edmite) o el m\u00e9todo FEM (M\u00e9todo de los Elementos Finitos).
","tags":["C\u00e1lculo presiones","Modelo de c\u00e1lculo","Normativa","Nuevo modelo de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Nuovo/#carga-ultima-vertical","title":"Carga \u00faltima vertical","text":"Existe la posibilidad de calcular o no la carga \u00faltima vertical (S\u00ed / No) y de indicar el factor de correlaci\u00f3n de las verticales examinadas referido a la capacidad de carga del pilote.
","tags":["C\u00e1lculo presiones","Modelo de c\u00e1lculo","Normativa","Nuevo modelo de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Nuovo/#medida-longitudinal","title":"Medida longitudinal","text":"Se puede indicar la medida longitudinal de la pantalla.
Geometr\u00eda
En este grupo de datos se indican las medidas geom\u00e9tricas con las cuales iniciar el modelo. En detalle:
Altura excavaci\u00f3n: expresada en m, representa la parte de la pantalla que queda por fuera de la excavaci\u00f3n;
Inclinaci\u00f3n del terreno en el intrad\u00f3s y en el trasd\u00f3s: expresada en grados, incide en el valor de los coeficientes de empuje activo y pasivo. Secci\u00f3n transversal: seleccionar entre las secciones definidas en el Archivo secciones. En esta primera fase del proyecto, la secci\u00f3n seleccionada se extiende a toda la altura de la excavaci\u00f3n, pero sucesivamente es posible diferenciar por tramos, en toda la altura mencionada, diferentes tipolog\u00edas de secci\u00f3n.
","tags":["C\u00e1lculo presiones","Modelo de c\u00e1lculo","Normativa","Nuevo modelo de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Parametri_caratteristici_del_t_2/","title":"Par\u00e1metros caracter\u00edsticos del terreno EUROC\u00d3DIGO","text":"El Euroc\u00f3digo 7: \"Eurocode 7: Geotechnical design - Part 1: General rules\", introduce el concepto de los valores caracter\u00edsticos de los par\u00e1metros geot\u00e9cnicos. El valor caracter\u00edstico, comprendido como una estimaci\u00f3n prudente del valor que produce la aparici\u00f3n del estado l\u00edmite en consideraci\u00f3n, se debe utilizar en todas las comprobaciones geot\u00e9cnicas, ya sea que se trate de ELU (estados l\u00edmite \u00faltimos o sea posible presencia potenziale de una superficie de rotura) o de ELS (estados l\u00edmite de servicio o sea deformaciones de tipo el\u00e1stico o de consolidaci\u00f3n prescindiendo del estado de rotura ).
La \u00fanica metodolog\u00eda delineada en el EC7 para la definici\u00f3n de los valores caracter\u00edsticos es de car\u00e1cter estad\u00edstico.
\u201cIf statistical methods are used, the characteristic value should be derived such that the calculated probability of a worse value governing the occurrence of the limit state under consideration is not greater than 5%.
NOTE In this respect, a cautious estimate of the mean value is a selection of the mean value of the limited set of geotechnical parameter values, with a confidence level of 95%; where local failure is concerned, a cautious estimate of the low value is a 5% fractile\u201d.
","tags":["valores caracter\u00edsticos"]},{"location":"es/Parametri_sismici_EUROCODICE_8/","title":"Par\u00e1metros s\u00edsmicos EUROC\u00d3DIGO 8","text":"De acuerdo con el EUROC\u00d3DIGO 8, la aceleraci\u00f3n horizontal ah a la cual est\u00e1 sometida estad\u00edsticamente la masa de suelo directamente relacionada con la obra se expresa como:
con
o sea
donde ag es la intensidad s\u00edsmica del sitio, S el coeficiente de amplificaci\u00f3n, en funci\u00f3n de de la estratigraf\u00eda local, y r un par\u00e1metro que permite escalar la intensidad de la acci\u00f3n s\u00edsmica al calcular las acciones de proyecto de la estructura. El coeficiente r puede asumir valores entre 1 y 2, seg\u00fan el tipo de obra y su comportamiento durante el sismo y el da\u00f1o permanente admisible.
En caso de obras de contenci\u00f3n, el EC8 propone algunas correlaciones que permiten relacionar r con la entidad de la deformaci\u00f3n aceptable (figura siguiente).
Con suelos incoherentes saturados se debe asumir r =1.
Determinaci\u00f3n del coeficiente r y el desplazamiento admisible dr (mm)
El coeficiente de amplificaci\u00f3n local S se determina seg\u00fan la estratigraf\u00eda por encima del sustrato:
| A | 1,00 | | B | 1,25 | | C | 1,25 | | D | 1,35 | | E | 1,25 |
Tabla Coeficiente de amplificaci\u00f3n local S
En cuanto a las deformaciones admisibles se hace referencia a la destinaci\u00f3n de la obra y al \u00e1mbito en el que se encuentra.
La componente vertical se calcula como a continuaci\u00f3n:
con
Las aceleraciones kh y kv se deben multiplicar por el factor de importancia \u03b3I
| I | Poca importancia para la seguridad de personas (edificios agr\u00edcolas) | 0.8 | | II | Construcciones ordinarias no pertenecientes a otras clases | 1.0 | | III | Construcciones cuyo colapso en un sismo causa grandes consecuencias | 1.2 | | IV | Construcciones de vital importancia para la protecci\u00f3n civil | 1.4 |
Tabla EUROC\u00d3DIGO 8 - Clases de importancia
"},{"location":"es/Procedura_consigliata/","title":"Procedimiento de c\u00e1lculo","text":"Una vez que se inicia un nuevo modelo con el comando \"Nuevo\", el usuario podr\u00e1 continuar, seg\u00fan desee, asignando o modificando los datos de input.
Como ejemplo presentamos una secuencia de operaciones que permiten cumplir el an\u00e1lisis completo de una pantalla:
A continuaci\u00f3n se describir\u00e1n las ventanas de di\u00e1logo que permiten efectuar dicho an\u00e1lisis.
","tags":["Procedimiento de c\u00e1lculo"]},{"location":"es/Risultati_analisi_strutturale/","title":"Resultados an\u00e1lisis estructural","text":"Es posible obtener informaci\u00f3n inmediata sobre los resultados del c\u00e1lculo estructural de las secciones de la pantalla, en t\u00e9rminos de armadura, deformaciones extremas, resultados de la verificaci\u00f3n, etc. \u00a0El ambiente de los resultados del an\u00e1lisis estructural es el siguiente:
Resultados c\u00e1lculo estructural
Los resultados que se pueden consultar son los cl\u00e1sicos de un an\u00e1lisis estructural (esfuerzos al estado \u00faltimo, deformaciones m\u00e1ximas, tensiones m\u00e1ximas, posici\u00f3n eje neutro, resultados de las comprobaciones, etc.).
Los colores azul y rojo che resaltan algunos resultados no tienen ning\u00fan significado para efectos de la comprobaci\u00f3n, sino que indican solamente cu\u00e1les son las secciones m\u00e1s cargadas con armadura a flexi\u00f3n y a corte.
Nota: Los resultados son para las combinaciones que se han asociado a la tipolog\u00eda STR en la ventana de An\u00e1lisis.
","tags":["Deformaci\u00f3n acero","Deformaci\u00f3n hormig\u00f3n","Eje neutro","M \u00faltimo (Mu)","N \u00faltimo (Nu)","Verificaci\u00f3n acero","Verificaci\u00f3n flexi\u00f3n","Verificaci\u00f3n hormig\u00f3n"]},{"location":"es/SPW_Pantallas/","title":"SPW Pantallas","text":"Las pantallas est\u00e1n formadas por una estructura vertical relativamente sutil, empotrada en el terreno a una profundidad por debajo del fondo de la excavaci\u00f3n, con el fin de obtener un apoyo suficientemente robusto como para contrastar los empujes del terreno, del agua y de posibles sobrecargas. Este tipo de elemento de contenci\u00f3n puede estar formado por tablestacas prefabricadas hincadas, por pilotes perforados con una cierta separaci\u00f3n entre ellos y paneles de hormig\u00f3n ejecutados in situ, o por paneles de hormig\u00f3n armado (pantallas continuas de hormig\u00f3n). En la siguiente figura se muestra un ejemplo del esquema de una pantalla en voladizo construida con pilotes en hormig\u00f3n armado:
Los m\u00e9todos de c\u00e1lculo m\u00e1s utilizados son:
Mientras que el m\u00e9todo del equilibrio l\u00edmite se basa en consideraciones de car\u00e1cter est\u00e1tico \u00fanica y exclusivamente, con el m\u00e9todo de los elementos finitos se hacen consideraciones basadas tambi\u00e9n en la congruencia de las deformaciones (por lo tanto el m\u00e9todo FEM es m\u00e1s racional). Los m\u00e9todos citados son de una complejidad creciente ya sea desde el punto de vista num\u00e9rico que desde el punto de vista de las operaciones preliminares al c\u00e1lculo. De hecho, mientras que con el m\u00e9todo LEM es necesario conocer las propiedades cl\u00e1sicas de los materiales del terreno (\u00e1ngulo de rozamiento interno, etc.), con el m\u00e9todo FEM es necesario adem\u00e1s estimar el m\u00f3dulo de reacci\u00f3n del terreno y caracterizar su eventual comportamiento no lineal.
El programa SPW permite efectuar el an\u00e1lisis de pantallas en voladizo o con anclajes, seg\u00fan los dos modelos de c\u00e1lculo citados.
"},{"location":"es/SPW_Pantallas/#caracteristicas-generales-relativas-al-input-del-software","title":"CARACTER\u00cdSTICAS GENERALES (Relativas al input del software)","text":"Los modelos que se pueden analizar con SPW representan en buena parte los problemas que se encuentran en la pr\u00e1ctica. Desde el punto de vista general (m\u00e1s adelante se ver\u00e1n los particulares), las caracter\u00edsticas principales de la introducci\u00f3n de datos son las siguientes:
"},{"location":"es/SPW_Pantallas/#caracteristicas-generales-relativas-a-la-fase-de-calculo","title":"CARACTER\u00cdSTICAS GENERALES (Relativas a la fase de c\u00e1lculo)","text":""},{"location":"es/SPW_Pantallas/#caracteristicas-generales-relativas-a-la-fase-de-output","title":"CARACTER\u00cdSTICAS GENERALES (Relativas a la fase de output)","text":""},{"location":"es/Seccion-Geoapp/","title":"Secci\u00f2n Geoapp","text":""},{"location":"es/Seccion-Geoapp/#general-e-ingenieria-geotecnia-y-geologia","title":"General e Ingenier\u00eda, Geotecnia y Geolog\u00eda","text":"Entre las aplicaciones presentes, se puede utilizar una amplia gama para SPW. Para este prop\u00f3sito, se recomiendan las siguientes aplicaciones:
"},{"location":"es/Tablas_de_Conversion/","title":"Tablas de Conversi\u00f3n","text":""},{"location":"es/Tablas_de_Conversion/#tabla-de-conversion-de-a-y-viceversa","title":"Tabla de conversi\u00f3n de (\u00b0) a (%) y viceversa","text":""},{"location":"es/Tablas_de_Conversion/#_1","title":"Tablas de Conversi\u00f3n","text":""},{"location":"es/Tablas_de_Conversion/#tabla-de-conversion-de-las-fuerzas","title":"Tabla de conversi\u00f3n de las fuerzas","text":""},{"location":"es/Tablas_de_Conversion/#_2","title":"Tablas de Conversi\u00f3n","text":"Conversi\u00f3n fuerzas:
1 Newton (N) = 1/9.81 Kg = 0.102 Kg ; 1 kN = 1000 N
"},{"location":"es/Tablas_de_Conversion/#tabla-de-conversion-de-las-presiones","title":"Tabla de conversi\u00f3n de las presiones","text":""},{"location":"es/Tablas_de_Conversion/#_3","title":"Tablas de Conversi\u00f3n","text":""},{"location":"es/Zona_ancoraggio_tiranti/","title":"Zona anclaje","text":"Muestra la zona estable de terreno en la cual es aconsejable (y obviamente necesario) colocar los anclajes.
El anclaje, visto como un elemento que mejora la resistencia de la pantalla, tiene sentido solo si est\u00e1 en zonas estables de terreno; por lo tanto es necesario examinar cuidadosamente la zona donde se deber\u00e1 aplicar el anclaje. Para ello se sigue el principio seg\u00fan el cual se determina la zona de terreno donde la zona activa no se interseca con la zona pasiva (Bowles, Foundation Analysis and Design, p\u00e1g. 693). El procedimiento usado en el software es el siguiente:
Para m\u00e1s claridad observar la siguiente figura:
Determinaci\u00f3n de la zona de anclaje
","tags":["Zona de anclaje"]},{"location":"it/","title":"SPW \u2013 Manuale italiano","text":"Vai al manuale SPW\u2026
"},{"location":"it/1001/","title":"F.E.M. - Metodo elementi finiti","text":"Secondo il metodo ad elementi finiti il terreno viene schematizzato con delle molle le cui caratteristiche dipendono dai moduli di elasticit\u00e0 del terreno, differenziando, quelli in compressione da quelli in trazione. Bowles propone di calcolare, in modo approssimato, il valore di Ks (modulo di reazione che \u00e8 connesso alla rigidezza del terreno) sulla base della capacit\u00e0 portante delle fondazioni. Il metodo in esame fornisce direttamente, dopo aver costruito la matrice di rigidezza globale ed il vettore dei carichi nodali, gli spostamenti generalizzati e, da questi, i momenti e le reazioni nodali. Per il calcolo della paratia si procede come segue:
(a) Calcolo delle pressione laterale fino alla linea di fondo scavo.
(b) Fissare una profondit\u00e0 di primo tentativo.
(c) Stima del valore di Ks al di sotto della linea di fondo scavo.
(d) Disposizione dei nodi in cui si assegneranno le rigidezze delle molle.
(e) Stabilire una sezione di tentativo e calcolo del momento d' inerzia della sezione.
(f) Calcolo della rigidezza di eventuali tiranti.
(g) Assemblaggio della matrice di rigidezza globale.
(h) Assemblaggio del vettore dei carichi nodali.
(i) Calcolo degli spostamenti nodali.
Il calcolo \u00e8 risolto attraverso un procedimento di tipo iterativo. Le iterazioni continuano fino a quando gli spostamenti sulla linea di fondo scavo, tra due cicli di calcolo, sono compresi in un valore di tolleranza specificato. L'ambiente per la gestione di alcuni dati relativi all' implementazione del metodo degli elementi finiti \u00e8 il seguente:
Ambiente per la gestione del calcolo con il metodo degli elementi finiti
I dati da inserire sono i seguenti:
DATI GENERALI FEM
Calcolo automatico profondit\u00e0 infissione: Selezionare S\u00ec per effettuare un calcolo automatico della profondit\u00e0 di infissione, No per assegnare la profondit\u00e0 di infissione scelta dall'utente.
Max spostamento lineare terreno: Espresso in cm. E' il massimo spostamento che consente di considerare il terreno in campo lineare. Superato questo spostamento la molla che schematizza il terreno non pu\u00f2 essere considerata in campo elastico-lineare (dipende molto dalle caratteristiche del terreno, in ogni caso Ordine di grandezza = 1/2 cm).
Fattore di tolleranza spostamento: E' espresso in cm. E' la tolleranza fissata per definire la condizione di uscita dalle iterazioni di analisi (dipende da alcune condizioni di analisi e di geometria della struttura, Ordine di grandezza = 1/200 della dimensione massima della struttura ad esempio altezza paratia).
Tipo analisi: Definisce se l'analisi condotta \u00e8 di tipo lineare o di tipo non lineare (E' consigliata l'analisi non lineare quando la statica del problema dipende in modo preponderante dall' aspetto geotecnico del problema).
Massimo numero di iterazioni: E' il massimo numero di iterazioni da realizzare per cercare la soluzione agli spostamenti. Superato questo limite la soluzione si considera non trovata (In contesti relativi alla pratica corrente l' ordine di grandezza = 5/10 iterazioni).
Fattore riduzione della molla fondo scavo: E' un fattore adimensionale che va a moltiplicare, riducendolo, il modulo di reazione della molla situata a fondo scavo. Deve assumere valore minore o al pi\u00f9 uguale a 1.
Profondit\u00e0 di infissione iniziale: Profondit\u00e0 di infissione di primo tentativo, espressa in m (Ordine di grandezza = 0.1/0.2 dell'altezza della paratia).
Incremento profondit\u00e0 di infissione: E' l'incremento cui si sottopone la profondit\u00e0 di infissione corrente per cercare la soluzione equilibrata (Ordine di grandezza \u00a0= 0.1/0.2 dell' altezza della paratia).
Numero di elementi: Deve essere compreso tra 10 e 50. E' il numero di elementi finiti in cui viene discretizzata tutta la paratia (E' opportuno realizzare una descrizione razionale, ne troppo rada, per evitare errori grossolani nella soluzione, ne troppo fitta, per evitare che i tempi di calcolo si estendano notevolmente).
Numero nodo di fondo scavo: Definisce quale nodo associare al fondo scavo. Pi\u00f9 alto \u00e8 questo numero pi\u00f9 saranno gli elementi finiti che discretizzano la parte superiore della paratia.
MODULO DI REAZIONE Ks
Cedimento corrispondente alla resistenza ultima del terreno: E' lo spostamento associato al carico limite ultimo, espresso in cm.
Modulo di reazione variabile: E' possibile tener conto della variabilit\u00e0 della rigidezza assiale delle molle, che simulano la presenza del terreno, con la profondit\u00e0 o anche condurre l'analisi con un modulo di reazione costante.
Con il metodo F.E.M \u00e8 possibile verificare una profondit\u00e0 di infissione assegnata dall'utente, la procedura che occorre seguire \u00e8 selezionare No per il Calcolo automatico della profondit\u00e0 di infissione, porre pari ad 1 il massimo numero di iterazioni (imposto automaticamente) ed assegnare come profondit\u00e0 di infissione iniziale quella desiderata. Nel caso in cui si sceglie di eseguire un calcolo non lineare, per verificare eventuali tratti di plasticizzazione nel terreno, si pu\u00f2 procedere cos\u00ec, selezionare No a Calcolo automatico della profondit\u00e0 di infissione, fissare un valore maggiore di uno al numero massimo di iterazioni (ad es. 10), impostare la profondit\u00e0 di infissione di verifica, porre pari a zero l'incremento della profondiit\u00e0 di infissione, il controllo della plasticizzazione del terreno viene fatto dal diagramma degli spostamenti, il seguente video mostra a procedura sopra specificata.","tags":["Elementi finiti","FEM"]},{"location":"it/1002/","title":"Dati generali","text":"E' possibile definire un generico modello di calcolo iniziale, modificandolo opportunamente nel corso della sezione di lavoro . Al click sul comando \"Nuovo...\" si apre la seguente finestra di dialogo:
Ambiente per l'inizializzazione di un nuovo modello
L'inizializzazione di un nuovo modello richiede che siano definiti i seguenti dati:
","tags":["Cliente","Data","Dati generali","Descrizione opera","Progettista"]},{"location":"it/1002/#progetto","title":"Progetto","text":"Identifica una descrizione sintetica del progetto, la localit\u00e0 del cantiere, il progettista dell'opera e la data.
In fase di esportazione in formato \".doc\" \u00e8 possibile stampare la descrizione e la localit\u00e0, per rendere attiva quest'azione \u00a0basta inserire un segno di spunta sul quadrato di destra della casella di testo.
","tags":["Cliente","Data","Dati generali","Descrizione opera","Progettista"]},{"location":"it/1002/#normativa","title":"Normativa","text":"E' possibile selezionare la normativa applicata nelle verifiche geotecniche (Normativa GEO) e quella relativa alle verifiche strutturali (Normativa STR). Per ogni categoria di verifiche sono previste le seguenti scelte:
Normativa GEO: NTC ed Eurocode 7 ed Eurocode 8; Normativa STR: NTC ed Eurocode 2.
","tags":["Cliente","Data","Dati generali","Descrizione opera","Progettista"]},{"location":"it/1002/#calcolo-pressioni","title":"Calcolo pressioni","text":"In questo gruppo di dati vengono specificate le teorie che si possono utilizzare per il calcolo del coefficiente di spinta attiva, del coefficiente di spinta passiva e del coefficiente di stato limite (attivo o passivo) in condizioni dinamiche. In particolare sono previste le seguenti possibilit\u00e0:
Pressioni attive: Coulomb, Muller-Breslau, Caqout-Kerisel, Jaky, Rankine; Pressioni passive: Coulomb, Muller-Breslau, Caqout-Kerisel; Pressioni sismiche: Mononobe-Okabe, Strutture che non subiscono spostamenti.
E' possibile scegliere il punto di applicazione dell'azione sismica: 2/3 H; 1/3 H; 1/2 H.
","tags":["Cliente","Data","Dati generali","Descrizione opera","Progettista"]},{"location":"it/1002/#modello-di-calcolo","title":"Modello di calcolo","text":"In questa sezione \u00e8 possibile scegliere a priori il metodo di calcolo: LEM (Metodo dell' Equilibrio Limite) o \u00a0FEM (Metodo degli Elementi Finiti).
","tags":["Cliente","Data","Dati generali","Descrizione opera","Progettista"]},{"location":"it/1002/#carico-limite-verticale","title":"Carico limite verticale","text":"Selezionando (Si / No) e riportando il fattore di correlazione delle verticali indagate riferito alla portanza del palo, in fase di calcolo il programma stima il valore del carico limite verticale.
","tags":["Cliente","Data","Dati generali","Descrizione opera","Progettista"]},{"location":"it/1002/#lunghezza-longitudinale","title":"Lunghezza longitudinale","text":"Si assegna la lunghezza longitudinale della paratia.
Quando si sceglie l'opzione Strutture che non subiscono spostamenti in pressioni sismiche, \u00a0in condizioni non drenate, il programma costruisce \u00a0un diagramma rettangolarizzato che ricava dal diagramma di spinta del terreno a cui applica il coefficiente di spinta orizzontale.
","tags":["Cliente","Data","Dati generali","Descrizione opera","Progettista"]},{"location":"it/1003/","title":"Pressioni assegnate","text":"La distribuzione delle pressioni agenti sulla paratia (anche quando si tratta di calcolare le forze nodali con il metodo FEM) \u00e8 determinata sulla base dell'applicazione dei metodi classici (ad esempio, calcolo della pressione orizzontale con il metodo di Rankine). Tuttavia \u00e8 possibile trovarsi di fronte a situazioni nelle quali la distribuzione delle pressioni orizzontali, pur essendo nota, non ha l'andamento ipotizzato. Nel software \u00e8 prevista la possibilit\u00e0 di gestire questa situazione tramite la manipolazione della distribuzione di pressioni calcolata, integrandola o sostituendola con una distribuzione inserita dall'utente. L' ambiente per la gestione delle pressioni assegnate \u00e8 il seguente:
Ambiente per la gestione delle pressioni assegnate
I dati da inserire per una corretta definizione delle pressioni assegnate sono i seguenti:
","tags":["Addiziona ai diagrammi","Pressioni utente"]},{"location":"it/1004/","title":"Falda","text":"La presenza di una eventuale falda condiziona il calcolo sia dal punto di vista geotecnico che strutturale. E' per questo motivo che nel software si tiene in considera l'effetto della falda, anche con riferimento ad eventuali problemi di filtrazione. L' ambiente per la gestione della presenza della falda \u00e8 il seguente:
Ambiente per la gestione della falda
Relativamente alla falda i dati da inserire sono i seguenti:
Profondit\u00e0 falda monte: E' la profondit\u00e0, rispetto al piano orizzontale passante per il sistema di riferimento generale, del pelo libero della falda a monte della paratia, espressa in m;
Profondit\u00e0 falda valle: E' la profondit\u00e0, rispetto al piano orizzontale passante per il sistema di riferimento generale, del pelo libero della falda a valle della paratia, espressa in m;
Verifica a sifonamento: Permette di effettuare o non effettuare la verifica a sifonamento (ormai obbligatoria per normativa); tale verifica viene eseguita sulla prima linea di flusso, ossia la pi\u00f9 corta.
Attiva presenza falda in questa fase: Come gi\u00e0 accennato in precedenza il software permette di definire pi\u00f9 fasi di calcolo. Attraverso questo dato \u00e8 possibile scegliere se la falda deve essere considerata nel calcolo della fase corrente;
Spessore strato impermeabile: Individua a quale profondit\u00e0 \u00e8 situato lo strato impermeabile, espresso in m;
Passo linee di flusso: Definisce la densit\u00e0 di visualizzazione delle linee di flusso, espresso in m;
Vista mesh: Permette la visualizzazione della griglia di calcolo utilizzata per la soluzione del problema della filtrazione;
Vista linee di flusso: Permette la visualizzazione delle linee di flusso. E' possibile scegliere i colori della griglia di calcolo e della linea di flusso;
Genera reticolo di flusso: Permette di realizzare l'analisi di filtrazione.
Relativamente ai dati che definiscono il profilo della falda \u00e8 opportuno fare riferimento alla seguente figura:
Riferimento per la definizione del profilo della falda
Nella figura PFM \u00e8 quella che nella finestra dei dati di falda viene definita come profondit\u00e0 falda monte, mentre PFV \u00e8 quella che nella finestra dei dati di falda viene definita come profondit\u00e0 falda monte.
","tags":["Linee di flusso","Profondit\u00e0 falda","Reticolo di flusso","Sifonamento","Verifica sifonamento"]},{"location":"it/1005/","title":"Modulo di reazione assegnato","text":"E' possibile (nel contesto di analisi con il metodo degli elementi finiti) gestire la rigidezza delle molle che schematizzano il terreno. L'ambiente per la gestione dei moduli di rigidezza \u00e8 il seguente:
Ambiente per la gestione del modulo di reazione
I dati relativi all' imposizione del valore del modulo di reazione sono i seguenti:
L' utente deve inserire i parametri As, Bs ed n cosi ch\u00e8 il software potr\u00e0 calcolare il modulo di reazione applicando la formula:
Nella precedente formula Eed \u00e8 il modulo edometrico del terreno, \u00a0d \u00e8 il diametro del palo, n \u00e8 il coefficiente di Poisson ed EJ \u00e8 la rigidezza flessionale della palificata.
Il metodo calcola il modulo di reazione in funzione dei seguenti parametri:
In particolare il metodo di Jamiolkowski si riferisce al modulo di elasticit\u00e0 secante \u00a0del terreno corrispondente alla mobilitazione del 50% della pressione limite (Es,50). Per il calcolo del modulo di reazione si applica quindi la seguente formula:
nella formula precedente t \u00e8 pari alla profondit\u00e0 di infissione, r \u00e8 un coefficiente adimensionale pari ad 1 per diaframma libero al piede oppure al rapporto tra la posizione del punto a spostamento nullo al di sotto del fondo scavo e la profondit\u00e0 di infissione per diaframma con incastro parziale al piede. Cp \u00e8 un coefficiente adimensionale di profondit\u00e0, valutato con la seguente formula:
Questo metodo calcola il modulo di reazione in funzione del diametro della sezione, del modulo elastico del terreno e del modulo elastico del materiale che costituisce la struttura. In particolare Schmitt propone di fare riferimento al modulo edometrico del terreno Eed ed alla rigidezza relativa dell\u2019opera di sostegno (espressa attraverso la lunghezza caratteristica \u03bb delle travi alla Winkler), ottenendo:
dove Eed \u00e8 il modulo edometrico del terreno, mentre EJ rappresenta la rigidezza flessionale della paratia.
Questo metodo calcola il modulo di reazione del terreno in funzione dei risultati di prove eseguite con il pressiometro di Menard. In particolare il modulo di reazione \u00e8 valutato in funzione di:
In particolare questo metodo fa riferimento al modulo pressiometrico del terreno EM, ottenuto sperimentalmente con la prova pressiometrica, largamente diffusa in Francia:
dove \u03b1 \u00e8 un coefficiente che tiene conto del comportamento viscoso del terreno, ed L \u00e8 una lunghezza caratteristica che l'autore pone pari a 2/3 della profondit\u00e0 di infissione della paratia.
Attraverso il pulsante Riduci ks si attiva una finestra di dialogo in cui va inserito il valore percentuale di cui si intende ridurre il modulo di reazione. E' possibile inoltre assegnare in automatico un valore al modulo di reazione del terreno a tutti i nodi sotto il fondo scavo selezionare Modulo reazione variabile/Assegnare a tutti i nodi sotto il fondo scavo.
Selezionando l'opzione Attivati e cliccando su Applica, il programma considera, nel calcolo, i moduli di reazione assegnati dall'utente in questa finestra.
","tags":["Chiarurgi-Maia","Jamiolkowski","Menard","Metodo Calcolo","Modulo di reazione","Schmitt"]},{"location":"it/1006/","title":"Opzioni armature","text":"Riguardano la progettazione strutturale della paratia. L'ambiente per la gestione delle opzioni delle armature \u00e8 il seguente:
Ambiente per la gestione delle opzioni delle armature dei pali
","tags":["Armature","Pali","Setti","Trave di collegamento"]},{"location":"it/1006/#pali","title":"PALI","text":"Questi dati sono utilizzati per la progettazione e per le verifiche strutturali eseguite su paratie costituite da pali in cemento armato:
Diametro barre longitudinali: Diametro dei tondini espresso in mm (Ordine di grandezza = 12/26 mm);
Numero barre minimo: Numero minimo di barre da considerare;
Lunghezza ganci barre longitudinali: Espressa in cm (Ordine di grandezza = 50/150 cm);
Lunghezza massima barre longitudinali: Espressa in cm (Ordine di grandezza = 800/1200 cm);
Copriferro: Espresso in cm (Ordine di grandezza = 4/6 cm);
Diametro staffe: Espresso in mm (Ordine di grandezza = 8/10 mm);
Diametro / Nr. cerchi di irrigidimento: Diametro espresso in mm e numero dei cerchi di irrigidimento;
Passo minimo staffe: Espresso in cm (Solitamente imposto dalla normativa, in ogni caso Ordine di grandezza = 15/25 cm);
[Tubolari] - Tratto palo ancorato in testata: E' la lunghezza che definisce per quanto un tubolare viene ammorsato in testa, espresso in cm (comunque minore dell'altezza della trave di testata);
[Tubolari] - Diametro barre a cavallotto: Espresso in mm.
Ambiente per la gestione delle opzioni delle armature dei setti
","tags":["Armature","Pali","Setti","Trave di collegamento"]},{"location":"it/1006/#setti","title":"SETTI","text":"Questi dati sono utilizzati per la progettazione e per le verifiche strutturali eseguite su paratie costituite da setti di cemento armato:
Diametro barre longitudinali: Espresso in mm (Ordine di grandezza = 12/26 mm), esso rappresenta il diametro dell'armatura verticale.
Diametro ferri di parete: Espresso in mm \u00a0(Ordine di grandezza = 10/14 mm), esso rappresenta il diametro dell'armatura orizzontale.
Rapporto tra l' armatura tesa e l' armatura compressa: E' un numero adimensionale (solitamente \u00e8 imposto dalla normativa sulla base di considerazioni svolte anche in merito alla duttilit\u00e0 della sezione; in ogni caso sar\u00e0 minore o uguale a 1).
Interferro netto minimo: Distanza minima netta tra le barre espressa in cm (deve essere compatibile con la pezzatura del materiale inerte utilizzato per il confezionamento del calcestruzzo, in ogni caso ha ordine di grandezza = 2.5/5 cm).
Interferro massimo: Espresso in cm (Ordine di grandezza = 4/8 cm).
Copriferro laterale baricentro barre: Misurato a partire dal baricentro delle barre, espresso in cm (ordine di grandezza = 4/6 cm).
Diametro della staffatura: Espresso in mm (Ordine di grandezza = 8/10 mm), esso rappresenta il diametro dell'armatura trasversale.
Passo minimo staffe: Espresso in cm \u00a0(Solitamente imposto dalla normativa, in ogni caso ordine di grandezza = 15/25 cm).
Distanza massima tra i bracci delle staffe: Espresso in cm (Ordine di grandezza 14/26 cm).
Ambiente per la gestione delle opzioni delle armature della trave di collegamento
","tags":["Armature","Pali","Setti","Trave di collegamento"]},{"location":"it/1006/#trave-di-collegamento","title":"TRAVE DI COLLEGAMENTO","text":"Questi dati sono utilizzati per la progettazione e per le verifiche strutturali eseguite sulla trave di collegamento di testa realizzata su paratie costituite da pali:
Diametro barre longitudinali: Espresso in mm (Ordine di grandezza = 12/26 mm).
Diametro ferri di parete: Espresso in mm \u00a0(Ordine di grandezza = 10/14 mm).
Rapporto tra l' armatura tesa e l' armatura compressa: E' un numero adimensionale (Solitamente \u00e8 imposto dalla normativa sulla base di considerazioni svolte anche in merito alla duttilit\u00e0 della sezione. In ogni caso sar\u00e0 minore o uguale a 1).
Interferro netto minimo: Espresso in cm (Deve essere compatibile con la pezzatura del materiale inerte utilizzato per il confezionamento del calcestruzzo, in ogni caso Ordine di grandezza = 2.5/5 cm).
Interferro massimo: Espresso in cm (Ordine di grandezza = 4/8 cm).
Copriferro laterale: Misurato a partire dal baricentro delle barre, espresso in cm (ordine di grandezza = 4/6 cm).
Diametro della staffatura: Espresso in mm (Ordine di grandezza = 8/10 mm).
Passo minimo staffe: Espresso in cm \u00a0(Solitamente imposto dalla normativa, in ogni caso ordine di grandezza = 15/25 cm).
Passo minimo barre longitudinali: Espresso in cm.
","tags":["Armature","Pali","Setti","Trave di collegamento"]},{"location":"it/1008/","title":"Relazione..","text":"Il software permette l'esportazione dei risultati in formato .doc (si tratta della generazione della relazione di calcolo). Per esportare in formato .doc basta eseguire un click sul pulsante Relazione... dalla sezione \u00a0Output.
Pulsante Esporta doc
Si aprir\u00e0 una finestra che permetter\u00e0 di selezionare le parti della relazione da stampare:
Ambiente per l'esportazione della relazione in formato .doc
Come \u00e8 facile osservare la selezione delle parti da stampare pu\u00f2 essere fatta sia con riferimento alle fasi costruttive, sia con riferimento alle combinazioni, sia con riferimento ai dati ed ai risultati. Ne risulta la stampa di un documento efficiente, snello ma allo stesso tempo significativo rispetto all'oggetto della relazione.
Editor relazione di calcolo
","tags":["Esporta rtf","Stampa relazione","Stampa selettiva"]},{"location":"it/1022/","title":"Supporti","text":"I supporti sono elementi che vanno ad incrementare le risorse di resistenza della paratia. Essi, per\u00f2, a differenza dei tiranti di ancoraggio sono prevalentemente soggetti a compressione. Cambia quindi la natura delle verifiche da realizzare. Nella figura che segue \u00e8 mostrato schematicamente l' utilizzo di un supporto a puntone:
Schema di supporto a puntone
Le verifiche di resistenza che si realizzano sul puntone sono quelle classiche che si eseguono su membrature compresse, quindi:
Il supporto \u00e8 un elemento che pu\u00f2 essere inserito solo se si sceglie il metodo FEM e l'elemento reagisce solo se si mobilita uno spostamento della paratia verso valle.
L'ambiente che permette di gestire i supporti \u00e8 il seguente:
Ambiente per l'inserimento dei supporti
Dopo aver inserito i dati richiesti, il programma calcola in automatico la rigidezza del puntone a metro lineare di opera.
Le relazioni che permettono di calcolare la reazione e la resistenza del puntone sono:
u=spostamento
R=K x u x interasse
Resistenza= fyd x area sezione puntone
Fs=Resistenza/Reazione
","tags":["Supporti","Verifica compressione puntone","Verifica instabilit\u00e0 puntone","Verifica puntone"]},{"location":"it/1024/","title":"Stabilit\u00e0 globale","text":"Avvia la procedura di calcolo di stabilit\u00e0 globale del modello. La stabilit\u00e0 globale opera terreno \u00e8 effettuata automaticamente dal programma per ogni fase e combinazione. Per ogni calcolo di stabilit\u00e0 \u00e8 possibile, selezionare una serie di opzioni quali: Tipo di calcolo stati limite o equilibrio limite, autore, forma superficie ecc.
Ambiente per la procedura di avvio dell'analisi di stabilit\u00e0 globale
Cliccando sul pulsante Esegui verr\u00e0 avviato il software Slope/SPW.
Dal men\u00f9 Calcolo \u00e8 possibile selezionare il metodo da utilizzare per l'analisi di stabilit\u00e0 globale ed avviare il calcolo attraverso il comando Esegui Analisi.
Nella scheda Sintesi di calcolo (posizionata a destra rispetto all'area di lavoro) viene riportato il valore minimo del fattore di sicurezza da confrontare con il grado di sicurezza ritenuto accettabile.
La stampa del report sulla stabilit\u00e0 globale pu\u00f2 essere gestita dal men\u00f9 Output - Crea Relazione....
N.B. Per maggiori informazioni sull'analisi di stabilit\u00e0 globale consultare l'Help in linea di Slope.
","tags":["Stabilit\u00e0 globale"]},{"location":"it/1025/","title":"Stratificazioni","text":"Per ogni fase di analisi si possono definire diverse stratificazioni. Ogni stratigrafia \u00e8 caratterizzata dalla presenza di pi\u00f9 materiali (pi\u00f9 terreni). L'ambiente per la gestione delle stratificazioni \u00e8 il seguente:
Ambiente per la gestione delle stratificazioni
Per ogni strato devono essere definiti i seguenti dati:
Nr: Identifica lo strato con un indice numerico crescente da quello pi\u00f9 superficiale (in alto) a quello pi\u00f9 profondo (in basso);
DB Terreni: Permette di impostare caratteristiche iniziali prelevabili da un database terreni fornito con il programma. Ved. anche Database caratteristiche fisiche terreni;
Peso unit\u00e0 di volume: Espresso in kN/m3 (ordine di grandezza = 17/20 kN/m3), esso rappresenta il peso per unit\u00e0 di volume naturale del terreno;
Peso saturo: Espresso in kN/m3 (ordine di grandezza = 18/21 kN/m3), esso rappresenta il peso per unit\u00e0 di volume saturo da inserire se lo strato \u00e8 interessato dalla presenza di acqua; nel caso di terreni in falda, per l'analisi in condizioni drenate, il programma valuta le pressioni efficaci a partire dal peso per unit\u00e0 di volume alleggerito;
Coesione: Espressa in kN/m2 (ordine di grandezza 1/5 kN/m2);
Angolo di attrito interno: Espresso in gradi (ordine di grandezza \u00a0= 22/30\u00b0);
Grado di sovraconsolidazione (OCR): Dipende dalla storia tensionale del sito in esame (ordine di grandezza = 1/2)
Modulo edometrico: E' il modulo di elasticit\u00e0 normale del terreno valutato in condizioni edometriche, espresso in kN/m2 (Ordine di grandezza = 10000 kN/m2);
Angolo di attrito terra-parete di monte: Espresso in gradi (ordine di grandezza = 10/12\u00b0, solitamente la normativa impone valori non maggiori dei 2/3 dell' angolo di attrito interno del terreno);
Angolo di attrito terra-parete di valle: Espresso in gradi (Valgono le stesse considerazioni fatte al punto precedente).
Il valore pu\u00f2 essere di segno positivo o negativo: in caso di segno positivo la spinta passiva agir\u00e0 dall'alto verso il basso, in caso di segno negativo la spinta passiva agir\u00e0 dal basso verso l'alto.
Direzione della spinta passiva
L'angolo di attrito tra terreno e parete a valle deve essere minore di j/2. In caso contrario occorre valutare la non complanarit\u00e0 delle superfici di scorrimento.
Permeabilit\u00e0 Kx: Espresso in m/s (parametro necessario per tracciare il reticolo di flusso);
Permeabilit\u00e0 Kz: Espresso in m/s (parametro necessario per tracciare il reticolo di flusso);
Spessore dello strato: Valutato a partire dal punto pi\u00f9 basso dello strato precedente a quello che si vuole definire, \u00e8 espresso in m;
Inclinazione dello strato: Espressa in gradi;
Colore: Identifica lo strato all'interno dell'area di disegno;
Descrizione: Nome associato dall'utente allo strato inserito.
N.B. Occorre fare riferimento ai parametri caratteristici del terreno.
Alcune precisazioni devono essere fatte in merito alla definizione dello spessore dello strato ed alla sua inclinazione dello strato:
Spessore dello strato: Lo spessore dello strato \u00e8 misurato lungo la verticale che passa per l'origine del sistema di riferimento fissato (che si ricorda coincide con la testa della paratia). Per maggiore chiarezza fare riferimento alla seguente figura:
Definizione dello spessore del generico strato
Inclinazione dello strato: L' inclinazione dello strato \u00e8 l' angolo di rotazione del fondo dello strato considerato. La rotazione dello strato \u00e8 definita rispetto al polo che si ottiene dall' intersezione tra la linea verticale passante per l' origine, e la linea orizzontale che identifica la parte inferiore dello strato da definire.
Quando il terrapieno \u00e8 costituito da terreno coesivo, ci si pu\u00f2 attendere che si manifestano delle zone di trazione.
Non bisogna fare affidamento sulla zona di trazione per ridurre la pressione laterale.Bisogna invece assumere che essa si possa formare e riempire d'acqua.
In presenza di zona di trazione si suggerisce di adottare entrambe le indicazioni riportate in figura, considerare il blocco di trazione come sovraccarico e considerare la spinta dell'acqua contenuta nelle fratture di trazione.
E' noto che i terreni coesivi tendono a perdere coesione quando sono esposti a uno scavo in seguito all'assorbimento di umidit\u00e0 e/o alla formazione di fratture di trazione.
Fratture di trazione e diagramma delle pressioni suggerito in presenza di terreni coesivi
","tags":["Angoli di attrito","Attrito terra paratia","Coesione","Grado di sovraconsolidazione","Inclinazione strato","Modulo edometrico","OCR","Peso","Peso saturo","Spessore strato"]},{"location":"it/1026/","title":"Struttura","text":"I dati relativi alla struttura riguardano la composizione strutturale della paratia. Attraverso questo insieme di dati si definisce quindi la sezione (o eventualmente le sezioni) della paratia, i materiali, ecc. L'ambiente per la gestione dei dati relativi alla struttura \u00e8 il seguente:
Ambiente per la gestione dei dati della struttura
La composizione strutturale \u00e8 ottenuta mediante assemblaggio di elementi che possono avere diversa sezione. Cos\u00ec, ad esempio, \u00e8 possibile utilizzare per la stessa paratia, diverse sezioni resistenti a tratti di scavo. La figura che segue \u00e8 esplicativa del precedente concetto:
Composizione struttura
I dati da inserire per la struttura sono relativi ad ogni tratto in cui la sezione pu\u00f2 variare. Per ogni tratto \u00e8 quindi necessario definire:
Espresso in m, esso rappresenta il tratto a sezione costante dell'altezza di scavo; \u00e8 buona norma utilizzare sezioni di uguali caratteristiche per tutta la paratia, in ogni caso, l\u00e0 dove si renda necessario disporre pi\u00f9 tipologie di sezioni, \u00e8 necessario evitare tratti di lunghezza troppo breve;
Si pu\u00f2 scegliere tra le varie tipologie di sezione definite nell'Archivio sezioni.
Cliccare sul pulsante Applica per apportare le modifiche.
N.B. Le lunghezze sono riferite al singolo tratto e va rispettata la continuit\u00e0 strutturale dell'opera (dalla fine del tratto precedente). Per il primo tratto la lunghezza \u00e8 definita rispetto allo zero del sistema di riferimento.
Nella figura che segue, tratta dal software, \u00e8 mostrato uno schema di paratia composta da pi\u00f9 tipologie di sezioni:
Paratia costituita da pi\u00f9 tipologie di sezioni
Dal men\u00f9 a discesa Trave collegamento \u00e8 possibile selezionare la sezione che rappresenta la trave di collegamento.
Cliccando sul pulsante Applica verr\u00e0 cos\u00ec inserita la trave di collegamento, per rimuoverla occorre cliccare sul pulsante accanto al men\u00f9 a discesa e poi su Applica.
","tags":["Lunghezza tratto sezione","Struttura paratia"]},{"location":"it/1029/","title":"Tiranti","text":"Parte dell'argomento \u00e8 stato gi\u00e0 discusso nella sezione Cordoli di ancoraggio. Si discute in questa sezione dell'inserimento dei tiranti di ancoraggio. L'ambiente per l'inserimento dei tiranti di ancoraggio \u00e8 il seguente:
Ambiente per l'inserimento dei tiranti di ancoraggio
Per la corretta definizione dei tiranti di ancoraggio \u00e8 opportuno inserire i seguenti dati:
","tags":["Attivo/Passivo","Carico limite","Coefficiente di spinta","Coefficiente riduttivo di Rowe","Cordoli di ancoraggio","Estremo libero o fisso","Tiranti"]},{"location":"it/1031/","title":"Programma servizio trave continua","text":"Il software mette a disposizione un programma di servizio per l'analisi delle sollecitazioni di una trave continua schematizzante o la trave di testata o la trave di ancoraggio. L'ambiente per l'utilizzo del programma di servizio \u00e8 il seguente:
Programma di servizio per il calcolo di travi continue
I dati principali per un corretto funzionamento del programma sono:
N.B.-Dopo aver assegnato tutti i dati richiesti occorre cliccare sul pulsante Genera modello, il modello della trave continua verr\u00e0 visualizzato sull'area di lavoro e dopo aver digitato il pulsante Calcola il programma fornisce in output le sollecitazioni.
Il programma esegue la verifica della sezione della trave di collegamento per via iterativa, aggiornando di volta in volta il numero dei ferri longitudinali finch\u00e8 le condizioni di verifica (sollecitazioni, minimi di armatura) risultano soddisfatte. L\u2019armatura longitudinale di calcolo \u00e8 quella \u00a0riportata nella relazione di output \u00a0della trave di collegamento (vedi immagine) e pu\u00f2 differire da quella di carpenteria che invece viene visualizzata a video. Il numero dei ferri longitudinali della trave di collegamento (armatura di carpenteria) \u00a0dipende dall\u2019armatura di calcolo ma anche dalle dimensioni geometriche della sezione della trave (si pu\u00f2 verificare che l\u2019armatura di carpenteria sia maggiore di quella di calcolo ma non il contrario).","tags":["Calcolo trave continua","Momento trave continua","Spostamento trave continua","Taglio trave continua"]},{"location":"it/1032/","title":"Geometria terreno","text":"I dati relativi alla geometria del terreno sono necessari per la definizione dell'andamento topografico del terreno. L'ambiente per la gestione del profilo del terreno \u00e8 il seguente:
Ambiente per la gestione del profilo del terreno, in termini di coordinate a sinistra e di angoli e distanze a destra.
I dati da inserire per definire correttamente il profilo del terreno sono i seguenti:
Dati inseriti per coordinate: Si tratta di inserire le coordinate dei vertici che definiscono il profilo rispetto ad un sistema di riferimento fissato. I vertici devono essere inseriti da valle verso monte in termini di coordinate x-z. Le coordinate vanno espresse in m.
Dati inseriti per angoli e distanze:
Pendenze di calcolo profilo:
Inserire i valori angolari di calcolo (i valori inseriti sono utilizzati dal programma nel calcolo della spinta attiva e passiva).
N.B. L' inserimento dei dati in termini di angoli e distanze \u00e8 solo uno strumento integrativo, e non sostitutivo, dell'inserimento dei vertici in termini di coordinate. Di fatto, anche dopo l'inserimento degli angoli e delle distanze \u00e8 necessario eseguire un click sul pulsante Genera coordinate, il quale riporta alla finestra relativa ai vertici.
Vista l' importanza che riveste l'inserimento dei dati in termini di coordinate dei vertici si devono fare alcune precisazioni.
Si pu\u00f2 fare riferimento alla figura che segue:
Schema di riferimento per l'inserimento dei vertici.
Si riporta, per completezza, una figura di dettaglio delle convenzioni per l' inserimento dei dati geometrici di angoli e distanza
Schema di riferimento per l'inserimento dei dati per angoli e distanze.
","tags":["Altezza scavo","Inclinazione terreno monte","Inclinazione terreno valle","Input angoli e distanza","Input coordinate","Inserimento vertici","Lunghezza tratto monte","Lunghezza tratto valle"]},{"location":"it/1253/","title":"Archivio materiali","text":"A quest'unico archivio dei materiali fanno riferimento tutte le sezioni degli elementi strutturali previsti in programma. I singoli dati che compaiono nelle tabelle per default sono modificabili (anche per le considerazioni svolte nel seguito) e non costituiscono vincolo alcuno per il progettista in quanto unico responsabile dei valori assunti.
N.B. Per cancellare un qualsiasi tipo di conglomerato tra quelli esposti in tabella basta cancellare tutti i caratteri presenti nella casella della colonna Classe Calcestruzzo. L' ambiente attraverso il quale \u00e8 possibile gestire l'archivio dei materiali \u00e8 il seguente:
Finestra per la gestione dei materiali strutturali
","tags":["Acciaio","Calcestruzzo","Materiali"]},{"location":"it/1253/#dati-conglomerati","title":"Dati CONGLOMERATI","text":"","tags":["Acciaio","Calcestruzzo","Materiali"]},{"location":"it/1253/#dati-acciai-per-barre","title":"Dati ACCIAI PER BARRE","text":"N.B. Per default tutti i dati dei materiali sono \u00a0quelli previsti dalle NTC 2018 . E' consentita comunque una loro modifica da parte dell'utente.
","tags":["Acciaio","Calcestruzzo","Materiali"]},{"location":"it/1254/","title":"Forze applicate","text":"Il software permette di considerare (solo per il metodo di analisi FEM) forze e momenti come carichi concentrati agenti sulla paratia. L'ambiente per la gestione delle forze concentrate \u00e8 il seguente:
Ambiente per la gestione delle forze concentrate e convenzione per le forze e i momenti
Per la corretta definizione di una forza concentrata \u00e8 necessario definire i seguenti dati:
","tags":["Forze concentrate"]},{"location":"it/200/","title":"Archivio sezioni","text":"In questo archivio sono definite e trattate le sezioni che costituiscono la struttura della paratia (pali o setti). L'ambiente tramite il quale \u00e8 possibile gestire l'archivio delle sezioni \u00e8 il seguente:
Ambiente per il trattamento delle sezioni
Attraverso questa finestra \u00e8 possibile realizzare molte operazioni sulle sezioni. In prima istanza \u00e8 possibile aggiungere o eliminare sezioni (mediante i pulsanti che si trovano nella parte centrale alta della finestra \"+\" e \"-\"). Per la corretta definizione di una sezione \u00e8 necessario inserire i seguenti dati:
Questo dato definisce la tipologia della sezione da aggiungere all'archivio. Si pu\u00f2 scegliere tra le seguenti possibilit\u00e0:
","tags":["Sezione cava","Sezione generica","Sezione mista","Tipologia sezione"]},{"location":"it/200/#schema-della-sezione-circolare-barre","title":"Schema della sezione Circolare barre","text":"Per questa categoria di sezioni i dati da inserire, oltre a quelli relativi alle armature gestite nella sezione Opzioni armature, sono i seguenti:
","tags":["Sezione cava","Sezione generica","Sezione mista","Tipologia sezione"]},{"location":"it/200/#schema-della-sezione-circolare-tubolare","title":"Schema della sezione Circolare tubolare","text":"Per questa categoria di sezioni i dati da inserire, oltre a quelli relativi alle armature gestite nella sezione Opzioni armature, sono i seguenti:
Schema della sezione Circolare profilato HE
Per questa categoria di sezioni i dati da inserire, oltre a quelli relativi alle armature gestite nella sezione Opzioni armature, sono i seguenti:
Schema della sezione Circolare profilato scatolare
Per questa categoria di sezioni i dati da inserire, oltre a quelli relativi alle armature gestite nella sezione Opzioni armature, sono i seguenti:
Schema della sezione Rettangolare
Per questa categoria di sezioni i dati da inserire, oltre a quelli relativi alle armature gestite nella sezione Opzioni armature, sono i seguenti:
N.B. Il sistema di riferimento delle coordinate \u00e8 tale per cui l'asse z coincide con la direzione verticale, l'asse x con l'asse orizzontale contenuto nel piano del disegno e l'asse y ortogonale a entrambi. Da questo scaturisce la denominazione Bx ed Hz per i dati geometrici della sezione rettangolare.
","tags":["Sezione cava","Sezione generica","Sezione mista","Tipologia sezione"]},{"location":"it/300/","title":"Archivio tiranti","text":"I tiranti di ancoraggio sono opere necessarie per integrare le risorse di resistenza strutturale e geotecnica della paratia. Il software permette di gestire un archivio di tiranti di ancoraggio. Una rappresentazione, se pur schematica, \u00a0ma significativa delle grandezze che caratterizzano un tirante di ancoraggio \u00e8 rappresentata nella seguente figura:
Schematizzazione grafica di un tirante
Nella figura si riconoscono i seguenti simboli:
inoltre si riconoscono le zone in cui il tirante si ancora alla paratia (in alto a sinistra) e le zone in cui il tirante si ancora al terreno. Tenendo presente la precedente figura, l'ambiente che permette di gestire l'archivio dei tiranti \u00e8 il seguente:
Ambiente per la gestione dell'archivio dei tiranti
Come si osserva, i dati da inserire per caratterizzare correttamente un tirante sono i seguenti:
Nr.: Individua il numero del tirante nell'archivio (numero d'ordine crescente);
Descrizione: E' il nome con il quale il tirante \u00e8 individuato all'interno dell'archivio;
Area armatura: E' l'area della sezione del tirante che reagisce a trazione (parte in acciaio del tirante), espressa in cm\u00b2 (Ordine di grandezza = 15/20 cm\u00b2), l'armatura pu\u00f2 essere realizzata da barre, trefoli o tubolari;
Diametro foro: E' il diametro del foro praticato nel terreno per l' inserimento del tirante, espresso in m (Ordine di grandezza = 0.2/0.8 m);
Diametro bulbo: E' il diametro del bulbo, espresso in m;
Lunghezza libera: E' la lunghezza del tirante reagente a trazione (parte in acciaio del tirante), espressa in m (Ordine di grandezza = 10 m). Lo schema statico del tirante \u00e8 quello di una molla di lunghezza pari alla lunghezza libera, con tale parametro si determina la reazione del tirante;
Lunghezza del bulbo: E' la lunghezza della parte di tirante che reagisce per attrito con il terreno (ad esso sono affidate le risorse di resistenza connesse all'attrito e all'adesione con il terreno). \u00a0Viene espessa \u00a0in m.
Materiali: Materiali da associare al tipo di tirante, sono derivati da Archivio Materiali.
Colore: E' inoltre possibile associare ad ogni tipologia di tirante un colore.
N.B. Per le verifiche geotecniche e strutturali sul tirante si rimanda ai Cenni Teorici (Carico limite tiranti).
","tags":["Archivio tiranti"]},{"location":"it/500/","title":"Carichi","text":"Nel software Paratie \u00e8 possibile prendere in considerazione la presenza di eventuali carichi distribuiti sul terrapieno in termini di Linee, Strisce o Carichi Uniformi. L'ambiente per la gestione di queste tipologie di carico \u00e8 il seguente:
Ambiente per la gestione dei carichi distribuiti.
I dati da inserire per la corretta definizione di un carico sono i seguenti:
N.B. I carichi si intendono distribuiti a metro lineare in direzione longitudinale.
Per l' interpretazione delle diverse tipologie di carico pu\u00f2 essere utile osservare le seguenti figure:
Strisce di carico ortogonali
Per le strisce di carico si valuta la distribuzione delle tensioni in funzione della profondit\u00e0 z.
Un carico ripartito in modo parziale con ascissa iniziale x1 ed ascissa finale x2 genera un diagramma di pressioni sulla parete i cui valori sono stati determinati \u00a0secondo \u00a0la formulazione di TERZAGHI, che esprime la pressione alla generica profondit\u00e0 z come segue:
DJ = J1-J2;
A = sen(2J1)-sen(2J2)
B = cos(2J1)-cos(2J2)
J1 = arctg(z/x1)
J2 = arctg(z/x2)
Per integrazione si otterr\u00e0 la risultante ed il relativo braccio.
Schematizzazione delle linee di carico
Per le linee di carico, come per le strisce di carico, si valuta la distribuzione delle tensioni in funzioni della profondit\u00e0 z. Le linee di carico generano un incremento di pressioni sulla parete che secondo BOUSSINESQ, alla profondit\u00e0 z, possono essere espresse come segue:
Dove i simboli hanno il seguente significato:
V = Intensit\u00e0 del carico espressa in [F/L];
X = Distanza, in proiezione orizzontale, del punto di applicazione del carico dalla parete;
Se il piano di azione \u00e8 inclinato di e viene ruotato il sistema di riferimento (x,z) in (X,Z), attraverso la seguente trasformazione:
Un carico Q, uniformemente distribuito sul piano campagna induce delle pressioni costanti pari:
Integrando la tensione riportata alla formula precedente si ottiene la spinta totale dovuta al sovraccarico:
Con punto di applicazione ad H/2 (essendo la distribuzione delle tensioni costante). Nelle precedenti formule i simboli hanno il seguente significato:
\u03b2 = Inclinazione della \u00a0parete interna rispetto al piano orizzontale passante per il piede;
\u03b5 = Inclinazione del piano campagna rispetto al piano orizzontale positiva se antioraria;
Ka = Coefficiente di pressione attiva calcolato al paragrafo precedente.
N.B. Il carico uniforme viene distribuito in automatico dalla testa della paratia su tutta l'ampiezza del cuneo di rottura.
","tags":["Carichi distribuiti","Linee di carico","strisce di carico","uniformemente distribuito"]},{"location":"it/52/","title":"Carico limite tiranti","text":"I tiranti di ancoraggio hanno la funzione di contribuire all' aumento di risorse di resistenza della paratia. Il calcolo del carico limite di un tirante di ancoraggio deve essere effettuato considerando tre diversi meccanismi di collasso. Infatti \u00e8 possibile che il collasso avvenga per sfilamento del bulbo di ancoraggio, per sfilamento della parte in acciaio dal calcestruzzo che lo contiene, o eventualmente per rottura dell'ancoraggio (raggiungimento della soglia di resistenza dell' acciaio). Il procedimento utilizzato nel software calcola il carico limite nei confronti di tutti e tre i meccanismi di collasso, e definisce come carico limite del tirante il minimo tra i tre.
","tags":["Carico limite tiranti","Verifica rottura tiranti"]},{"location":"it/52/#carico-limite-per-collasso-in-aderenza-allinterfaccia-bulbo-terreno","title":"Carico limite per collasso in aderenza all'interfaccia bulbo - terreno","text":"In questo caso il carico limite si calcola con la seguente formula (Schneebeli):
nella precedente formula il significato dei simboli \u00e8 il seguente:
dove D \u00e8 il diametro del bulbo e Lb \u00e8 la lunghezza del bulbo.
| 20\u00b0 | 1,3 | | 30\u00b0 | 5,5 | | 40\u00b0 | 30,0 |
Valori forniti nell'opera del Prof. Carlo Cestelli Guidi \"Geotecnica e tecnica delle fondazioni\", Vol. 2, Ed. Hoepli, anno 1980.
","tags":["Carico limite tiranti","Verifica rottura tiranti"]},{"location":"it/52/#carico-limite-per-collasso-in-aderenza-allinterfaccia-acciaio-bulbo","title":"Carico limite per collasso in aderenza all'interfaccia acciaio - bulbo","text":"In questo caso \u00e8 chiamata in causa la tensione tangenziale di aderenza ultima tra acciaio e calcestruzzo. La formula che esprime il carico di collasso del sistema \u00e8 in questo caso la seguente:
nella formula i simboli hanno il seguente significato:
La resistenza tangenziale di aderenza di calcolo fbd vale:
fbd = fbk / gc
dove:
gc \u00e8 il coefficiente parziale di sicurezza relativo al calcestruzzo, pari a 1,5;
fbk \u00e8 la resistenza tangenziale caratteristica di aderenza data da:
fbk = 2,25\u00d7h\u00d7fctk
in cui
h = 1,0 per barre di diametro f < 32 mm
h = (132 - f)/100 per barre di diametro superiore.
Nel caso di armature molto addensate o ancoraggi in zona di calcestruzzo teso, la resistenza di aderenza va ridotta dividendola almeno per 1,5.
","tags":["Carico limite tiranti","Verifica rottura tiranti"]},{"location":"it/52/#carico-limite-per-collasso-per-rottura-dellarmatura","title":"Carico limite per collasso per rottura dell'armatura","text":"Questa \u00e8 una verifica puramente strutturale e riguarda la circostanza in cui la tensione nell'acciaio raggiunge quella limite di rottura. In questo caso il carico di collasso si calcola con la seguente formula:
nella precedente formula precedente i simboli hanno il seguente significato:
Una volta calcolati i carichi di collasso per i tre diversi meccanismi, il carico limite del tirante pu\u00f2 essere determinato con la seguente formula:
dove i simboli hanno il seguente significato:
Per ogni ancoraggio viene restituito il meccanismo di rottura: rottura terreno, \u00a0resistenza aderenza, \u00a0resistenza acciaio.
","tags":["Carico limite tiranti","Verifica rottura tiranti"]},{"location":"it/600/","title":"Analisi","text":"L'analisi della paratia \u00e8 organizzata per fasi di analisi e per combinazioni di carico. In particolare \u00e8 possibile definire pi\u00f9 fasi di analisi, che si differenziano tra loro per dati di input. Per ogni fase di analisi \u00e8 possibile definire pi\u00f9 combinazioni di carico. L'ambiente da cui \u00a0gestire l'analisi della paratia e le relative fasi di analisi e le combinazioni di carico \u00e8 il seguente:
Ambiente per la gestione dell'analisi della paratia
La finestra di cui alla figura precedente \u00e8 sempre relativa alla fase di analisi (o fase costruttiva) corrente.
Le considerazioni principali da fare in merito alla procedura di analisi sono:
Il software consente di automatizzare il calcolo dei parametri sismici, secondo le NTC, attraverso la seguente finestra di dialogo, avviata per mezzo del pulsante :
Calcolo coefficienti sismici
Cliccando sul pulsante ''Calcolo parametri sismici [GeoStru PS...]'' l'utente ha la possibilit\u00e0 di collegarsi direttamente al software on line GeoStru PS (http://geoapp.geostru.eu/) e calcolare i parametri sismici del modello secondo le nuove norme tecniche per le costruzioni (NTC 2018), inserendo tutti i dati previsti dalla stessa norma (Tipo opera, Classe d'uso, Tr, ag ecc.) direttamente sul web.
E' altres\u00ec possibile importare direttamente report generati dal software on line cliccando sul pulsante Importa da GeoStru PS.
Una volta calcolati ed importati i parametri sismici su sito di riferimento, cliccando sul pulsante Calcola verranno visualizzati i coefficienti sismici orizzontali e verticali nella tabella in basso a destra della finestra. Tali parametri, una volta scelto lo stato limite di riferimento, verranno applicati alla combinazione in esame cliccando su Ok.
N.B. I coefficienti di combinazione e la sintesi dei risultati riportati nella finestra di dialogo Analisi sono relativi alla combinazione che l'utente seleziona nel riquadro indicato in rosso (figura Ambiente per la gestione dell'analisi della paratia).
Sintesi risultati
Per ogni fase costruttiva e per ogni combinazione \u00e8 possibile visionare una sintesi dei risultati, in particolare saranno riportati i seguenti valori:
Profondit\u00e0 di infissione;
Pressione massima del terreno;
Momento massimo;
Taglio massimo;
Spostamento massimo orizzontale H in base al quale l'utente stabilir\u00e0 se il valore \u00e8 ammissibile per la paratia in esame (risultato ottenuto se \u00e8 stata eseguita un'analisi di tipo F.E.M.);
Spostamento massimo verticale V (risultato ottenuto se \u00e8 stata eseguita un'analisi di tipo F.E.M.);
Numero di iterazioni eseguite (risultato ottenuto se \u00e8 stata eseguita un'analisi di tipo F.E.M.);
Carico limite verticale con Fattore di sicurezza FS (non viene determinato per le sezioni generiche di input A, E, I, G).
Risultati tiranti e puntoni
In presenza di tiranti e/o puntoni verranno visualizzati anche i risultati relativi a:
Tiranti
Denominazione assegnata al tirante in fase di input;
Q: carico limite, espresso in kN;
R: reazione del tirante, espressa in kN;
FS: fattore di sicurezza calcolato come:
FS=Q/R
Verifica soddisfatta per FS>1.
N.B.-Il programma calcola la resistenza del tirante considerando la parte ancorata (lunghezza del bulbo), mentre il valore della reazione viene determinato in funzione della lunghezza della parte libera.
Puntoni
Denominazione assegnata al supporto in fase di input;
Reazione del puntone, espressa in kN;
Fattore di sicurezza calcolato come:
FS=(Area * Fyd) / Reazione del puntone
Verifica soddisfatta per FS>1.
I risultati sono relativi ad un metro lineare di paratia.
Risultati aggiuntivi
Cliccando sul pulsante evidenziato in giallo nella figura seguente, sono disponibili dei risultati aggiuntivi:
Finestra risultati aggiuntivi
Nella prima tabella vengono riportati i valori della pressione del terreno, della pressione neutra, della pressione dovuta alle linee di carico, della pressione sismica (ved. Diagrammi delle pressioni), delle sollecitazioni (ved. Diagrammi delle sollecitazioni) e del modulo di reazione per tutti gli elementi in cui viene discretizzata la paratia. Se il modulo di reazione non viene assegnato dall'utente, sar\u00e0 determinato in automatico dal software.
La seconda tabella si riferisce alla verifica dei tiranti e riporta la profondit\u00e0 media del bulbo, il coefficiente di spinta, la pressione media del bulbo, il carico limite del terreno, la resistenza ad aderenza, il carico limite del tirante ed il meccanismo di rottura.
","tags":["Accelerazione massima attesa","Calcolo parametri sismici [GeoStru PS...]","Categoria suolo","Categoria topografica","Classe d'uso","coefficienti sismici","Combinazione idraulica UPL/HYD","Combinazione sismica","Combinazioni di carico","combinazioni di coefficienti","Fase costruttiva","Fasi costruttive","Fattori amplificazione carichi","Fattori di riduzione resistenze","Kh","Kv","Puntoni","Risultati aggiuntivi","Sintesi risultati","Sisma","SLE","SLU","Spostamento massimo","Tempo di riferimento","Tiranti"]},{"location":"it/800/","title":"Computo metrico","text":"Permette l' apertura della finestra relativa alla stima delle quantit\u00e0 dei materiali. Il computo dei materiali viene effettuato sulla base della lunghezza inserita. Per la personalizzazione dei prezzi in base al prezzario regionale si pu\u00f2 personalizzare il file: elencoprezzi.csv presente nella cartella di installazione del programma. Il file pu\u00f2 essere aperto con Excel oppure con blocco note, non modificare la colonna codice geo.
Dopo aver inserito la lunghezza della paratia basta cliccare sul comando Computo metrico....Il computo metrico pu\u00f2 essere personalizzato a cura dell'utente aggiungendo ulteriori voci di spesa direttamente nella griglia attraverso il comando aggiungi riga.
Ambiente computo dei materiali
","tags":["Computo materiali"]},{"location":"it/900/","title":"Condizioni al contorno","text":"In alcune situazioni \u00e8 possibile che vi siano delle condizioni, sugli spostamenti, sulle rotazioni o sulle molle, che devono essere rispettate a priori nel procedimento di calcolo. Si parla cio\u00e8 di imposizione delle condizioni al contorno. Il software Paratie permette di gestire le condizioni al contorno. L'ambiente per la gestione delle condizioni al contorno \u00e8 il seguente:
Ambiente per la gestione delle condizioni al contorno
Per imporre correttamente una condizione al contorno \u00e8 necessario inserire i seguenti dati:
","tags":["Condizioni al contorno","Rigidezze assegnate","Rotazioni assegnate","Spostamenti assegnati"]},{"location":"it/Berlinesi/","title":"Berlinesi","text":"MICROPALI PER BERLINESI
Trattasi di tubolari in acciaio per lo pi\u00f9 S 275 (ex Fe 430 B), di spessore variabile da 6 mm fino a 30 mm, aventi diametro da 114 mm, ma si pu\u00f2 arrivare fino ad un massimo di mm 300. L\u2019estremit\u00e0 del palo che verr\u00e0 infissa nel terreno \u00e8 dotata di lama di forma triangolare. Il palo standard ha 6 mm di spessore e diametro 114 mm, lunghezza 6 m. La massima lunghezza di un palo \u00e8 pari a 12 m, nel caso in cui servisse una dimensione maggiore la parte eccedente sar\u00e0 unita tramite saldatura di testa. Ove richiesto la berlinese pu\u00f2 essere dotata di tiranti, costituiti sempre da tubolari in acciaio aventi le caratteristiche sopra descritte.
Sia ai tiranti che eventualmente ai pali pu\u00f2 essere saldata alla estremit\u00e0 inferiore un\u2019elica dello stesso materiale, ma di diametro maggiore. Sia la lunghezza del tubo che il suo diametro, nonch\u00e9 le caratteristiche dell\u2019elica, lo spessore e il diametro, dipendono dalle caratteristiche del terreno e dalle prestazioni richieste.
Messa in opera tramite un escavatore con braccio alla cui estremit\u00e0 \u00e8 attaccato un rotore dotato di una cuffia all\u2019interno della quale \u00e8 inserita la testa del palo e che permetter\u00e0 con la rotazione impressa la sua infissione. Anche i tiranti vanno infissi con lo stesso metodo. In seguito, se il progetto lo richiede, si pu\u00f2 effettuare un getto di calcestruzzo entro il tubolare in acciaio. Il tubo funge allora da camicia e l\u2019insieme si pu\u00f2 considerare una struttura mista acciaio \u2013 calcestruzzo. La struttura di collegamento delle teste dei pali costituenti la berlinese e i tiranti \u00e8 per lo pi\u00f9 realizzata con cordoli in c.a. di dimensioni e armatura calcolati di volta in volta a seconda delle particolari esigenze del cantiere. Si possono anche utilizzare altri sistemi come putrelle in acciaio.
Come risulta dalle immagini il micropalo di cui trattasi \u00e8 di veloce installazione, non provoca vibrazioni negli edifici adiacenti, non viene asportato terreno e non necessita di impianto cantiere complesso e infatti viene infisso, di solito, quando ancora l\u2019impianto cantiere non \u00e8 ancora completato.
CAPITOLATO BERLINESI
Fornitura e posa in opera di palificata tipo berlinese avente lunghezza pari a .\u2026..m, realizzata con pali in acciaio S 275 (ex Fe 430) con passo di \u2026\u2026m, per un totale di \u2026\u2026pali. Per l\u2019infissione si utilizzer\u00e0 un\u2019escavatore munito di trivella. I pali avranno le seguenti caratteristiche: lunghezza .
\u2026..m, spessore .\u2026..mm, diametro .\u2026..mm. Saranno dotati di punta triangolare avente spessore di \u2026\u2026mm saldata all\u2019estremit\u00e0 inferiore, e se necessario, di un\u2019elica sempre saldata alla parte inferiore del palo avente le seguenti caratteristiche, diametro interno .\u2026..mm, diametro esterno \u2026\u2026mm, spessore interno \u2026\u2026mm, spessore esterno \u2026\u2026mm, passo \u2026\u2026mm.
I tiranti in acciaio Fe 430 con passo di \u2026\u2026m, per un totale di \u2026\u2026tiranti avranno le seguenti caratteristiche: lunghezza \u2026\u2026m, spessore \u2026\u2026mm,
diametro \u2026\u2026mm. Saranno dotati di punta triangolare avente spessore di \u2026\u2026mm saldata all\u2019estremit\u00e0 inferiore del palo e di un\u2019elica sempre
saldata alla parte inferiore del tirante avente le seguenti caratteristiche, diametro interno \u2026\u2026mm, diametro esterno \u2026\u2026mm, spessore interno
\u2026\u2026mm, spessore esterno \u2026\u2026mm, passo \u2026\u2026mm. I tiranti saranno vincolati nel cordolo di collegamento delle teste dei pali con \u2026\u2026barre di
\u2026\u2026mm di diametro. Per l\u2019infissione si utilizzer\u00e0 un\u2019escavatore munito di trivella.
La posa della palificata dovr\u00e0 essere preceduta da un\u2019adeguata indagine stratigrafica dei terreni interessati.
E\u2019 comunque compreso nel prezzo l\u2019eventuale scavo che si rendesse necessario per la realizzazione del cordolo fino ad un massimo di 100 cm di profondit\u00e0 dal piano campagna e 50 cm di larghezza.
Sono esclusi l\u2019indagine stratigrafica dei terreni interessati, il tracciamento della palificata, la fornitura e posa del ferro per l\u2019 armatura del cordolo e per il collegamento tiranti, del calcestruzzo per l\u2019eventuale riempimento dei pali e per la realizzazione del cordolo, oltre all\u2019eventuale trasporto in discarica del terreno scavato.
COME CALCOLARE LE BERLINESI
Le paratie berlinesi sono opere di ingegneria civile che trovano molta applicazione in problemi legati agli scavi in centri urbani. Per quanto riguarda l\u2019aspetto del calcolo vale la pena sottolineare che non esistono, ad oggi, metodi esatti, e questo \u00e8 anche dovuto alla complessa interazione tra la profondit\u00e0 di scavo, la rigidezza del materiale costituente la paratia e la resistenza dovuta alla pressione passiva. In ogni caso, i metodi correntemente utilizzati possono essere classificati in due categorie:
Metodi che si basano su una discretizzazione del modello di paratia (si parla di differenze finite o di elementi finiti);
Metodi che si basano su congetture di tipo semplicistico, al fine di poter affrontare il problema con il semplice studio dell\u2019equilibrio di un corpo rigido. Tra le due classi di metodi esposti all\u2019elenco precedente, quello degli elementi finiti \u00e8 quello che pi\u00f9 di tutti risulta razionale, in quanto basato su considerazioni che coinvolgono sia la statica del problema (equilibrio) sia la cinematica (congruenza).
Per maggiori informazioni sulle metodologie di calcolo rimanda alla documentazione teorica di questo software.
"},{"location":"it/Bibliografia/","title":"Bibliografia","text":"Bowles (1991)
Fondazioni Progetto e Analisi Joseph E. Bowles, Ed. McGraw-Hill.
MINISTERO DELLE INFRASTRUTTURE E DEI TRASPORTI
Aggiornamento delle \u00abNorme tecniche per le costruzioni\u00bb (DECRETO 17 gennaio 2018)
Ministero delle Infrastrutture-Ministero dell'Interno-Dipartimento della Protezione Civile
Nuove norme tecniche per le costruzioni, DM Infrastrutture 14 gennaio 2008.
Bond A., Harris A. (2008)
Decoding Eurocode7, Taylor & Francis Group.
Carlo Cestelli Guidi (1980)
Geotecnica e tecnica delle fondazioni, Vol. 2, Ed. Hoepli.
"},{"location":"it/Carico_limite_tiranti_2/","title":"Verifica a sifonamento","text":"In presenza di falda e in condizioni di innesco di un moto di filtrazione, si genera nel terreno una forza di filtrazione diretta verso l'alto che pu\u00f2 annullare il peso del terreno e, se questo \u00e8 privo di coesione, pu\u00f2 trascinare le particelle e produrre un il collasso del terreno. Questo meccanismo di collasso \u00e8 noto come sifonamento; esso si manifesta nel punto di sbocco della prima linea di flusso, ossia quella in aderenza alla paratia. Ulteriore fenomeno da verificare in condizioni di flusso \u00e8 quello di sollevamento del fondo scavo.
In presenza di un gradiente idraulico i, la tensione verticale efficace si calcola con la seguente formula:
nella precedente formula il significato dei simboli \u00e8 il seguente:
La tensione verticale si annulla quando:
Il fattore di sicurezza nei confronti del sifonamento \u00e8 dato dal rapporto tra il gradiente critico ic e quello di efflusso iE
","tags":["Carico limite tiranti","Verifica rottura tiranti"]},{"location":"it/Cedimenti_verticali/","title":"Cedimenti verticali","text":"Per il calcolo dei cedimenti verticali a monte della paratia, si utilizza il metodo \u2018Volume Costante\u2019.
Si ipotizza che la variazione di volume complessiva del terreno coinvolto nel processo deformativo sia nulla (deformandosi, i terreni tendono a dilatare). In questo caso, definito il cuneo di spinta, si ha uguaglianza tra il volume che il terreno occupa in seguito allo spostamento della paratia e quello che il terreno libera per i cedimenti verticali a monte dell\u2019opera.
Si assume come angolo di spinta attiva rispetto all\u2019orizzontale 45+j/2. \u00a0Rispetto alla verticale \u00a045-j/2.
Schema di riferimento per il calcolo dei cedimenti verticali
","tags":["Cedimenti verticali"]},{"location":"it/Cenni_teorici/","title":"Cenni teorici","text":"Nella cartella report di questo programma sono presenti i files contenenti tutte le delucidazioni teoriche: metodo di calcolo delle spinte, soluzione ad elementi finiti ed equilibrio limite, analisi in presenza di falda, calcolo degli elementi strutturali etc.
","tags":["Cenni teorici"]},{"location":"it/Comandi_di_Short_cut/","title":"Comandi di Short cut","text":"La barra indicata in Figura pu\u00f2 essere utilizzata per una serie di funzionalit\u00e0:
Figura
"},{"location":"it/Combinazioni_EUROCODICE/","title":"Combinazioni EUROCODICE 7","text":"In accordo con l'EUROCODICE 7, le verifiche delle paratie devono essere effettuate considerando le seguenti combinazioni di coefficienti:
APPROCCIO 1
Combinazione 1: (A1+M1+R1)
Combinazione 2: (A2+M2+R1)
APPROCCIO 2
APPROCCIO 3
Combinazione 1: (A1 o A2*+M2+R3)
coefficienti A1 per le azioni di tipo strutturale, A2 per quelle di tipo geotecnico tenendo conto dei valori dei coefficienti parziali riportati nelle tabelle seguenti:
Tab. EUROCODICE 7 - Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni
| Permanenti | Sfavorevole | \u03b3G | 1,35 | 1,00 | | Favorevole | \u03b3G,fav | 1,00 | 1,00 | | | Variabili | Sfavorevole | \u03b3Q | 1,50 | 1,30 | | Favorevole | \u03b3Q,fav | 0,00 | 0,00 | |
Tab. EUROCODICE 7 - Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
| Tangente dell'angolo di resistenza al taglio | tan j | \u03b3j | 1,00 | 1,25 | | Coesione efficace | c' | \u03b3c' | 1,00 | 1,25 | | Resistenza non drenata | cu | \u03b3cu | 1,00 | 1,40 | | Resistenza compressione non confinata | qu | \u03b3qu | 1,00 | 1,40 | | Peso dell'unit\u00e0 di volume | \u03b3 | \u03b3\u03b3 | 1,00 | 1,00 |
Tab. EUROCODICE 7 - Coefficienti parziali \u03b3R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO
| Capacit\u00e0 portante della fondazione | \u03b3R=1,00 | \u03b3R=1,40 | \u03b3R=1,00 | | Scorrimento | \u03b3R=1,00 | \u03b3R=1,10 | \u03b3R=1,00 | | Resistenza del terreno a valle | \u03b3R=1,00 | \u03b3R=1,40 | \u03b3R=1,00 |
Tab. EUROCODICE 7 - Coefficienti parziali sulle azioni per le verifiche nei confronti di stati limite di sifonamento
| Permanenti | Sfavorevole | \u03b3G,dst | 1,35 | | Favorevole | \u03b3G,stb | 0,90 | | | Variabili | Sfavorevole | \u03b3Q,dst | 1,50 | | Favorevole | \u03b3Q,stb | 0,00 | |
","tags":["APPROCCIO 1","APPROCCIO 2","APPROCCIO 3","EUROCODICE 7"]},{"location":"it/Combinazioni_LRFD/","title":"Combinazioni LRFD","text":"Il metodo LRFD (Load Resistence Design Factor) introduce due tipi di coefficienti di progetto: i fattori di carico ed i fattori di resistenza. E' un metodo che d\u00e0 importanza allo Stato Limite Ultimo della struttura e non tiene conto del concetto di resistenza \u201ccaratteristica\u201d. Il metodo si basa sulla disequazione:
dove Q \u00e8 la sommatoria dei carichi nominali agenti sulla struttura moltiplicati per i \u201cfattori di carico\u201d , \u03b3 \u00e8 un \u201cfattore di resistenza\u201d ed Rn \u00e8 la resistenza nominale.
Tab. 3.4.1-1 LRFD - Combinazioni di carico e fattori di carico
Tab. 3.4.1-2 LRFD - Fattori di carico per carichi permanenti
Tab. 11.5.6-1 LRFD - Fattori di resistenza per opere di contenimento
","tags":["LRFD"]},{"location":"it/Combinazioni_verifiche_paratie/","title":"Combinazioni verifiche paratie NTC 2018","text":"In accordo con le NTC 2018 (par. 6.5.3.1.2), le verifiche delle paratie devono essere effettuate considerando le seguenti combinazioni di coefficienti:
- Combinazione 1: (A1+M1+R1)
- Combinazione 2: (A2+M2+R1)
tenendo conto dei valori dei coefficienti parziali riportati nelle tabelle 6.2.I, 6.2.II, con i coefficienti \u03b3R del gruppo R1 pari all'unit\u00e0.
Tab. 6.2.I NTC 2018- Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni
| Permanenti G1 | Favorevole | \u03b3G1 | 0,90 | 1,00 | 1,00 | | Sfavorevole | 1,10 | 1,30 | 1,00 | | | | Permanenti G2 (1) | Favorevole | \u03b3G2 | 0.80 | 0.80 | 0.80 | | Sfavorevole | 1,50 | 1,50 | 1,30 | | | | Variabili Q | Favorevole | \u03b3Qi | 0,00 | 0,00 | 0,00 | | Sfavorevole | 1,50 | 1,50 | 1,30 | | |
(1) Per i carichi permanenti G2 si applica quanto indicato alla Tabella 2.6.I.
Per la spinta delle terre si fa riferimento ai coefficienti \u03b3G1
Tab. 6.2.II NTC 2018 - Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
| Tangente dell'angolo di resistenza al taglio | tan j'k | \u03b3j' | 1,00 | 1,25 | | Coesione efficace | c'k | \u03b3c' | 1,00 | 1,25 | | Resistenza non drenata | cuk | \u03b3cu | 1,00 | 1,40 | | Peso dell'unit\u00e0 di volume | \u03b3 | \u03b3\u03b3 | 1,00 | 1,00 |
Per le paratie, i calcoli di progetto devono comprendere la verifica degli eventuali ancoraggi, puntoni o strutture di controventamento.
Fermo restando quanto specificato nel \u00a7 6.5.3.1.1 per il calcolo delle spinte, per valori dell\u2019angolo d\u2019attrito tra terreno e parete d > j\u2019/2, ai fini della valutazione della resistenza passiva \u00e8 necessario tener conto della non planarit\u00e0 delle superfici di scorrimento.
Combinazione sismica
Per le paratie devono essere soddisfatte le condizioni di sicurezza nei confronti dei possibili stati limite ultimi (SLV) verificando il rispetto della condizione [6.2.1] con i coefficienti di sicurezza parziali prescritti al \u00a7 7.11.1.
Verifica nei confronti dello stat limite a sollevamento
In presenza di falda, per le verifiche di stabilit\u00e0 al sollevamento, i relativi coefficienti parziali sulle azioni sono indicati nella Tabella 6.2.III delle NTC 2018. Tali coefficienti devono essere combinati in modo opportuno con quelli relativi ai parametri geotecnici (M2). Per la stabilit\u00e0 al sifonamento, invece, si tiene conto dei coefficienti parziali della Tabella 6.2.IV delle NTC.
Tab. 6.2.III NTC 2018- Coefficienti parziali sulle azioni per le verifiche nei confronti di stati limite di sollevamento
| Carichi permanenti G1 | Favorevole | \u03b3G1 | 0,90 | | Sfavorevole | 1,10 | | | | Carichi permanenti G2(1) | Favorevole | \u03b3G2 | 0.80 | | Sfavorevole | 1,50 | | | | Azioni variabili Q | Favorevole | \u03b3Qi | 0,00 | | Sfavorevole | 1,50 | | |
(1) Per i carichi permanenti G2 si applica quanto indicato alla Tabella 2.6.I. Per la spinta delle terre si fa riferimento ai coefficienti gG1
Esempio: sollevamento del fondo scavo a breve termine
Verifica a sifonamento
In condizioni di flusso prevalentemente verticale:
a) nel caso di frontiera di efflusso libera, la verifica a sifonamento si esegue controllando che il gradiente idraulico i risulti non superiore al gradiente idraulico critico ic diviso per un coefficiente parzial e gR = 3, se si assume come effetto delle azioni il gradiente idraulico medio, e per un coefficiente parziale gR = 2 nel caso in cui si consideri il gradiente idraulico di
efflusso;
b) in presenza di un carico imposto sulla frontiera di efflusso, la verifica si esegue controllando che la pressione interstiziale in eccesso rispetto alla condizione idrostatica risulti non superiore alla tensione verticale efficace calcolata in assenza di filtrazione, divisa per un coefficiente parziale gR = 2.
In tutti gli altri casi il progettista deve valutare gli effetti delle forze di filtrazione e garantire adeguati livelli di sicurezza, da prefissare e giustificare esplicitamente.
COMBINAZIONE STABILITA' GLOBALE
La verifica di stabilit\u00e0 globale dell'insieme terreno-opera deve essere effettuata secondo la combinazione 2 dell'Approccio progettuale 1:
- Combinazione 2: (A2+M2+R2)
tenendo conto dei coefficienti parziali riportati nelle Tabelle 6.2.I e 6.2.II e 6.8.I delle NTC 2018.
Tab. 6.8.I NTC 2018 - Coefficienti parziali \u03b3R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
| \u03b3R | 1,10 |
"},{"location":"it/Contatti/","title":"Contatti","text":""},{"location":"it/Contatti/#telefono","title":"Telefono","text":"0690289085
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"},{"location":"it/Conversione-file-da-_spw-a-_sp/","title":"Conversione file da .spw a .spwx","text":"Dopo aver installato la versione 2022 di SPW, nella directory C:\\GEOSTRU 2022 \u00e8 presente la cartella Convert spw to spwTotxt all'interno della quale \u00e8 contenuto l'eseguibile Spwtotxt.exe che consente di convertire il file con estensione .spw in .spwTotxt.
Procedura di conversione dei file
Avviare l'eseguibile Spwtotxt.exe, apparir\u00e0 la seguente immagine
Sul campo (1) occorre riportare il percorso in cui si trova il file con estensione .spw che occorre convertire, eseguire la ricerca cliccando sul pulsante [...], dopo aver selezionato il file si attiver\u00e0 il comando Converter.
Selezionare il pulsante Converter (2)
Il file con estensione .spwTotxt verr\u00e0 salvato sulla directory riportata sul campo (3).
Avviare il software SPW, dal men\u00f9 a discesa File selezionare il comando Apri e scegliere l'estensione .spwTotxt selezionare il file generato dall'applicazione Spwtotxt.exe. Salvare il file con estensione .spwx.
.
"},{"location":"it/Cordoli_di_ancoraggio/","title":"Cordoli di ancoraggio","text":"Fanno parte di quest'archivio i dati relativi ai cordoli che servono per ancorare eventuali tiranti. L'ambiente per il trattamento dei cordoli di ancoraggio \u00e8 il seguente:
Ambiente per il trattamento dei cordoli di ancoraggio
Nell'ambiente di cui alla figura precedente \u00e8 possibile inserire nuove tipologie di cordoli o eliminare quelle esistenti (per eliminare un cordolo esistente basta selezionare la riga della tabella in cui sono riportatii dati e digitare il tasto \"canc\" sulla tastiera). I dati che definiscono un cordolo di ancoraggio sono i seguenti:
N\u00b0: Identifica la posizione del cordolo nell' ambito dell' archivio corrispondente (numero d'ordine crescente);
Descrizione: E' il nome con il quale il cordolo \u00e8 individuato all'interno dell'archivio;
DB: E' il tipo di cordolo da associare a N\u00b0, determinato a partire dal Database dei cordoli;
Materiale: E' il materiale di cui \u00e8 costituito il cordolo. Si pu\u00f2 scegliere tra acciaio e calcestruzzo;
Base: Larghezza della trave di cordolo espressa in cm. (Ordine di grandezza = 10/15 cm);
Altezza: Altezza della trave di cordolo espressa in cm. (Ordine di grandezza = 10/15 cm);
Area: Area della sezione che costituisce il cordolo, espressa in cm\u00b2;
Wx: Modulo di resistenza della sezione intorno all' asse di riferimento x, espresso in cm\u00b3;
Wz: Modulo di resistenza della sezione intorno all'asse di riferimento z, espresso in cm\u00b3.
N.B. L' ultimo gruppo di dati, vale a dire tutti quelli che caratterizzano la geometria della sezione (Base, Altezza, Area, Wx, Wy) sono calcolati automaticamente dal programma, una volta scelto il cordolo dal Database (Colonna DB nella tabella). Tuttavia \u00e8 possibile personalizzare tali grandezze semplicemente modificando i rispettivi campi della tabella.
","tags":["Cordoli di ancoraggio"]},{"location":"it/Database_caratteristiche_fisic/","title":"Database Terreni","text":"Valori indicativi del peso di volume in Kg/m3
Valori indicativi dell'angolo di attrito, in gradi, per terreni
Valori indicativi della coesione in Kg/cm2
Valori indicativi del modulo elastico, in Kg/cm2
Valori indicativi del coefficiente di Poisson per terreni
Valori indicativi del peso specifico di alcune rocce in Kg/m3
Valori indicativi del modulo elastico e del coefficiente di Poisson per rocce
","tags":["Database caratteristiche fisiche terreni"]},{"location":"it/Diagrammi_delle_pressioni/","title":"Diagrammi delle pressioni","text":"E' possibile visualizzare i diagrammi delle pressioni generate nel calcolo. Per visualizzare i diagrammi \u00e8 necessario eseguire un click su Diagramma pressioni dal menu Calcolo:
Pressioni terreno: Permette la visualizzazione del diagramma delle pressioni del terreno sulla paratia;
Pressioni sismiche: Permette la visualizzazione del diagramma dell'incremento di pressioni sismiche;
Pressioni neutre: Nel caso in cui sia presente una falda, permette la visualizzazione del diagramma delle pressioni neutre, viene rappresentato soltanto il diagramma che agisce sulla parte di scavo e non di quella interrita;
Pressioni carichi distribuiti: Permette di gestire la visualizzazione del diagramma delle pressioni generate dalla presenza di sovraccarichi;
Pressioni linee carico: Permette di gestire la visualizzazione del diagramma delle pressioni generate dalla presenza di linee di carico;
Pressioni FEM: Permette la visualizzazione del diagramma delle pressioni nell'ambito dell'utilizzo del metodo FEM;
Pressioni visualizza valore: Permette la visualizzazione, per tutte le categorie di diagramma viste in precedenza, del valore delle pressioni al variare della profondit\u00e0;
Propriet\u00e0 progetto: Permette di definire le impostazioni generali legati alla grafica del progetto: Altezza dei testi, dimensione alette delle quote, offset linea di quota.
Tracciamento del diagramma delle pressioni
N.B. E' possibile stampare i diagrammi delle pressioni cliccando su Anteprima di stampa dal men\u00f9 principale del programma.
","tags":["Pressioni carichi distribuiti","Pressioni FEM","Pressioni linee di carico","Pressioni neutre","Pressioni sismiche","Pressioni terreno","Valore pressioni"]},{"location":"it/Diagrammi_sollecitazioni/","title":"Diagrammi sollecitazioni","text":"E' possibile visualizzare i diagrammi risultanti dall'analisi delle sollecitazioni, fase per fase costruttiva e combinazione per combinazione di carichi. In particolare si possono visualizzare i diagrammi delle pressioni, del momento, del taglio e dello spostamento (quest'ultimo solo in caso di analisi FEM).
Si pu\u00f2 scegliere di visualizzare i diagrammi per qualunque fase di analisi e per qualunque combinazione di carico.
Visualizzazione dei diagrammi delle sollecitazioni
N.B. Cliccando con il tasto destro del mouse sui diagrammi \u00e8 possibile stampare o copiare l'immagine visualizzata.
","tags":["Momento","Spostamento","Taglio"]},{"location":"it/Esempio_relazione_di_calcolo/","title":"Esempio relazione di calcolo","text":"","tags":["Relazione di calcolo"]},{"location":"it/Esempio_relazione_di_calcolo/#relazione-di-calcolo","title":"RELAZIONE DI CALCOLO","text":"","tags":["Relazione di calcolo"]},{"location":"it/Esempio_relazione_di_calcolo/#introduzione","title":"Introduzione.","text":"Le paratie sono opere di ingegneria civile che trovano molta applicazione in problemi legati alla stabilizzazione di versanti o al sostegno di rilevati di terreno. Tuttavia \u00e8 anche facile sentire parlare di paratie che sono utilizzate per l\u2019ormeggio di grandi imbarcazioni, o per puntellare pareti di trincee e altri scavi o per realizzare cassoni a tenuta stagna per lavori subacquei. Come si pu\u00f2 quindi intuire grande importanza deve essere data alla progettazione di una simile opera, soprattutto per quanto riguarda il progetto strutturale e geotecnico. Per quanto riguarda l\u2019aspetto del calcolo vale la pena sottolineare che non esistono, ad oggi, metodi esatti, e questo \u00e8 anche dovuto alla complessa interazione tra la profondit\u00e0 di scavo, la rigidezza del materiale costituente la paratia e la resistenza dovuta alla pressione passiva. In ogni caso, i metodi correntemente utilizzati possono essere classificati in due categorie:
Tra le due classi di metodi esposti all\u2019elenco precedente, quello degli elementi finiti \u00e8 quello che pi\u00f9 di tutti risulta razionale, in quanto basato su considerazioni che coinvolgono sia la statica del problema (equilibrio) sia la cinematica (congruenza).
","tags":["Relazione di calcolo"]},{"location":"it/Esempio_relazione_di_calcolo/#tipi-di-paratie","title":"Tipi di paratie","text":"I tipi di paratie maggiormente utilizzate allo stato attuale possono essere classificati come segue:
","tags":["Relazione di calcolo"]},{"location":"it/Esempio_relazione_di_calcolo/#analisi-della-paratia","title":"Analisi della paratia.","text":"","tags":["Relazione di calcolo"]},{"location":"it/Esempio_relazione_di_calcolo/#alcune-considerazioni-preliminari","title":"Alcune considerazioni preliminari.","text":"Gli elementi che concorrono al calcolo di una paratia sono vari. Si coinvolgono infatti concetti legati alla flessibilit\u00e0 dei pali, al calcolo della spinta del terrapieno, alla rigidezza del terreno ecc. Si osservi la seguente figura:
Figura 1: Schema delle pressioni agenti sulla paratia
Si vede che le pressioni laterali che sono chiamate a concorrere nell\u2019equilibrio sono la pressione attiva sviluppata a tergo della paratia e la pressione passiva che si sviluppa nella parte anteriore della paratia (Parte di valle della paratia). Il calcolo, sia nell\u2019ambito dei metodi semplificati che nell\u2019ambito di metodi numerici, della spinta a tergo ed a valle della paratia viene solitamente condotto sia con il metodo di Rankine che con il metodo do Coulomb. Si rileva per\u00f2 che il metodo di Coulomb fornisce risultati pi\u00f9 accurati in quanto essendo la paratia un opera solitamente flessibile, e manifestando quindi spostamenti maggiori si generano fenomeni di attrito all\u2019interfaccia paratia-terreno che possono essere tenuti in conto solo attraverso i coefficienti di spinta di Coulomb. Nell\u2019utilizzo del metodo degli elementi finiti si deve calcolare anche un coefficiente di reazione del terreno ks, oltre che la spinta attiva e passive del terreno. Se si parla di analisi in condizioni non drenate \u00e8 inoltre necessario conoscere il valore della coesione non drenata. \u00a0E\u2019 inoltre opportuno considerare che se si vuole tenere debitamente in conto l\u2019attrito tra terreno e opera si deve essere a conoscenza dell\u2019angolo di attrito tra terreno e opera (appunto). In conclusione i parametri (in termini di propriet\u00e0 del terreno) di cui si deve disporre per effettuare l\u2019analisi sono i seguenti:
Calcolo delle spinte.
Come accennato in uno dei paragrafi precedenti, deve in ogni caso essere effettuato il calcolo della spinta attiva e passiva. Si espone quindi in questa sezione il calcolo delle spinte con il metodo di Coulomb.
Calcolo della spinta attiva.
La spinta attiva pu\u00f2 essere calcolata con il metodo di Coulomb o alternativamente utilizzando la Teoria di Caquot.
Metodo di Coulomb.
Il metodo di Coulomb \u00e8 capace di tenere in conto le variabili pi\u00f9 significative, soprattutto con riguardo al fenomeno attritivo che si genera all\u2019interfaccia paratia-terreno. Per terreno omogeneo ed asciutto il diagramma delle pressioni si presenta lineare con distribuzione (valutata alla profondit\u00e0 z):
La spinta totale, che \u00e8 l\u2019integrale della relazione precedente su tutta l\u2019altezza, \u00e8 applicata ad 1/3 di H e si calcola con la seguente espressione:
Avendo indicato con ka il valore del coefficiente di pressione attiva, determinabile con la seguente relazione:
gt = Peso unit\u00e0 di volume del terreno;
b = Inclinazione della \u00a0parete interna rispetto al piano orizzontale passante per il piede;
f = Angolo di resistenza al taglio del terreno;
d = Angolo di attrito terreno-paratia positivo se antiorario;
e = Inclinazione del piano campagna rispetto al piano orizzontale positiva se antioraria;
Metodo di Caquot.
Il metodo di Coulomb risulta essere un metodo sufficientemente accurato per la valutazione dei coefficienti di pressione allo stato limite. Tuttavia soffre dell\u2019ipotesi riguardante la planarit\u00e0 della superficie di scorrimento. Tale ipotesi \u00e8 rimossa applicando la teoria di Caquot la quale \u00a0si basa sull\u2019utilizzo di una superficie di scorrimento a forma di spirale logaritmica. Secondo questa teoria il coefficiente di pressione attiva si determina utilizzando la seguente formula:
Dove i simboli hanno il seguente significato:
KaCoulomb \u00e8 il coefficiente di pressione attiva calcolato con la teoria di Coulomb;
r \u00e8 un coefficiente moltiplicativo calcolato con la seguente formula:
Dove i simboli sono calcolati con le seguenti formule:
Dove i simboli hanno il seguente significato (vedere anche figura seguente):
\u03b2 \u00e8 l\u2019inclinazione del profilo di monte misurata rispetto all\u2019 orizzontale;
j \u00e8 l\u2019 angolo di attrito interno del terreno spingente;
\u03b4 \u00e8 l\u2019 angolo di attrito all\u2019interfaccia opera-terreno;
Figura: Convenzione utilizzata per il calcolo del coefficiente di pressione secondo la teoria di Caquot
Carico uniforme sul terrapieno
Un carico Q, uniformemente distribuito sul piano campagna induce delle pressioni costanti pari:
Integrando la tensione riportata alla formula precedente si ottiene la spinta totale dovuta al sovraccarico:
Con punto di applicazione ad H/2 (essendo la distribuzione delle tensioni costante). Nelle precedenti formule i simboli hanno il seguente significato:
b= Inclinazione della \u00a0parete interna rispetto al piano orizzontale passante per il piede
e= Inclinazione del piano campagna rispetto al piano orizzontale positiva se antioraria
Ka= Coefficiente di pressione attiva calcolato al paragrafo precedente
Striscia di carico su pc inclinato
Il carico agente viene decomposto in un carico ortogonale ed in uno tangenziale al terrapieno, le pressioni indotte sulla parete saranno calcolate come illustrato nei due paragrafi che seguono.
Striscia di carico ortogonale al piano di azione
Un carico ripartito in modo parziale di ascissa iniziale x1 ed ascissa finale x2 genera un diagramma di pressioni sulla \u00a0parete i cui valori sono stati determinati \u00a0secondo \u00a0la formulazione di Terzaghi, che esprime la pressione alla generica profondit\u00e0 z come segue:
Con:
Dq=q1-q2;
A=sen(2q1)-sen(2q2)
B=cos(2q1)-cos(2q2)
q1=arctg(z/x1)
q2=arctg(z/x2)
Per integrazione si otterr\u00e0 la risultante ed il relativo braccio.
Striscia di carico tangenziale al p.c.
T=Intensit\u00e0 del carico [F/L\u00b2]
D=4\u00b4log[senq1/senq2]
E=sen\u00b2q1-sen\u00b2q2
Linee di carico sul terrapieno
Le linee di carico generano un incremento di pressioni sulla parete che secondo BOUSSINESQ, alla profondit\u00e0 z, possono essere espresse come segue:
Dove i simboli hanno il seguente significato:
V=Intensit\u00e0 del carico espessa in [F/L];
X=Distanza, in proiezione orizzontale, del punto di applicazione del carico dalla parete;
Se il piano di azione \u00e8 inclinato di e viene ruotato il sistema di riferimento xz in XZ, attraverso la seguente trasformazione:
Spinta in presenza di falda acquifera
La falda con superficie distante Hw dalla base della struttura, induce delle pressioni idrostatiche normali alla parete che, alla profondit\u00e0 z sono espresse come segue:
La spinta idrostatica totale si ottiene per integrazione su tutta l\u2019altezza della relazione precedente:
Avendo indicato con H l\u2019altezza totale di spinta e con gw il peso dell\u2019unit\u00e0 di volume dell\u2019acqua. La spinta del terreno immerso si ottiene sostituendo gt con g't (g't = gsaturo - gw), peso specifico del materiale immerso in acqua. In condizioni sismiche la sovraspinta esercitata dall'acqua viene valutata nel seguente modo:
applicata a 2/3 dell'altezza della falda Hw [Matsuo O'Hara (1960) Geotecnica , R. Lancellotta]
Effetto dovuto alla presenza di coesione
La coesione induce delle pressioni negative costanti pari a:
Non essendo possibile stabilire a priori quale sia il decremento indotto della spinta per effetto della coesione. E' stata calcolate l'altezza critica Zc come segue:
Dove i simboli hanno il seguente significato
Q= Carico agente sul terrapieno eventualmente presente.
gt = Peso unit\u00e0 di volume del terreno
b = Inclinazione della \u00a0parete interna rispetto al piano orizzontale passante per il piede
e = Inclinazione del piano campagna rispetto al piano orizzontale positiva se antioraria
C= Coesione del materiale
Ka= Coefficiente di pressione attiva, come calcolato ai passi precedenti
Nel caso in cui si verifichi la circostanza che la Zc, calcolata con la formula precedente, sia minore di zero \u00e8 possibile sovrapporre direttamente gli effetti dei diagrammi, imponendo un decremento al diagramma di spinta originario valutato come segue:
Dove si \u00e8 indicata con il simbolo H l\u2019altezza totale di spinta.
Sisma
Spinta attiva in condizioni sismiche
In presenza di sisma \u00a0la forza di calcolo esercitata dal terrapieno sulla parete \u00e8 data da:
Dove i simboli hanno il seguente significato:
H= altezza di scavo
Kv= coefficiente sismico verticale
g= peso per unit\u00e0 di volume del terreno
K= coefficienti di spinta attiva totale (statico + dinamico) (vedi Mononobe & Okabe)
Ews= spinta idrostatica dell\u2019acqua
Ewd= spinta idrodinamica.
Per terreni impermeabili la spinta idrodinamica \u00a0Ewd = 0, ma viene effettuata una correzione sulla valutazione dell\u2019angolo b della formula di Mononobe & Okabe cos\u00ec come di seguito:
Nei terreni ad elevata permeabilit\u00e0 in condizioni dinamiche continua a valere la correzione di cui sopra, ma la spinta idrodinamica assume la seguente espressione:
Con H\u2019 altezza del livello di falda (riportata nella sezione relativa al calcolo della spinta idrostatica).
Resistenza passiva
Anche per il calcolo della resistenza passiva si possono utilizzare i due metodi usati nel calcolo della pressione allo stato limite attivo (metodo di Coulomb e metodo di Caquot).
Metodo di Coulomb
Per terreno omogeneo il diagramma delle pressioni in condizioni di stato limite passivo risulta lineare con legge del tipo del tipo:
Ancora una volta integrando la precedente relazione sull\u2019altezza di spinta ( che per le paratie deve essere valutata attentamente ) si ottiene la spinta passiva totale:
Avendo indicato al solito con H l\u2019altezza di spinta, gt il peso dell\u2019unit\u00e0 di volume di terreno e con kp il coefficiente di pressione passiva ( in condizioni di stato limite passivo ). Il valore di questo coefficiente \u00e8 determinato con la seguente formula:
con valori limite pari a:d< b-f-e (Muller-Breslau).
Metodo di Caquot
Il metodo di Caquot differisce dal metodo di Coulomb per il calcolo del coefficiente di pressione allo stato limite passivo. Il coefficiente di pressione passiva viene calcolato, con questo metodo, interpolando i valori della seguente tabella:
| Coefficient of passive earth pressure Kp for \u03b4\u00a0=\u00a0-\u03c6 | |---|---|---| | \u03b1 [\u00b0] | \u03c6 [\u00b0] | Kp when \u03b2\u00b0 |
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 10 1,17 1,41 1,53 15 1,30 1,70 1,92 2,08 20 1,71 2,08 2,42 2,71 2,92 25 2,14 2,81 2,98 3,88 4,22 4,43 -30 30 2,78 3,42 4,18 5,01 5,98 8,94 7,40 35 3,75 4,73 5,87 7,21 8,78 10,80 12,50 13,80 40 5,31 8,87 8,77 11,00 13,70 17,20 24,80 25,40 28,40 45 8,05 10,70 14,20 18,40 23,80 90,60 38.90 49,10 60,70 69,10 10 1,36 1,58 1,70 15 1,68 1,97 2,20 2,38 20 2,13 2,52 2,92 3,22 3,51 25 2,78 3,34 3,99 4,80 5,29 5,57 -20 30 3,78 4,81 8,58 8,81 7,84 9,12 9,77 35 5,38 8,89 8,28 10,10 12,20 14,80 17,40 19,00 40 8,07 10,40 12,00 18,50 20,00 25,50 38,50 37,80 42,20 45 13,2 17,50 22,90 29,80 38,30 48,90 82,30 78,80 97,30 111,04 10 1,52 1,72 1,83 . 15 1,95 2,23 2,57 2,88 20 2,57 2,98 3,42 3,75 4,09 25 3,50 4,14 4,90 5,82 8,45 8,81 -10 30 4,98 8,01 7,19 8,51 10,10 11,70 12,80 35 7,47 9,24 11,30 13,80 18,70 20,10 23,70 2\u00f3,00 40 12,0 15,40 19,40 24,10 29,80 37,10 53,20 55,10 61,80 45 21,2 27,90 38,50 47,20 80,80 77,30 908,20 124,00 153,00 178,00 10 1,84 1,81 1,93 15 2,19 2,46 2,73 2,91 20 3,01 3,44 3,91 4,42 4,66 25 4,28 5,02 5,81 8,72 7,71 8,16 0 30 8,42 7,69 9,19 10,80 12,70 14,80 15,90 35 10,2 12,60 15,30 18,80 22,30 28,90 31,70 34,90 40 17,5 22,30 28,00 34,80 42,90 53,30 78,40 79,10 88,70 45 33,5 44,10 57,40 74,10 94,70 120,00 153,00 174,00 240,00 275,00 10 1,73 1,87 1,98 15 2,40 2,65 2,93 3,12 20 3,45 3,90 4,40 4,96 5,23 10 25 5,17 5,99 6,90 7,95 9,11 9,67 30 8,17 9,69 11,40 13,50 15,90 18,50 19,90 35 13,8 16,90 20,50 24,80 29,80 35,80 42,30 46,60 40 25,5 32,20 40,40 49,90 61,70 76,40 110,00 113,00 127,00 45 52,9 69,40 90,90 116,00 148,00 i88,00 239,00 303,00 375,00 431,00 10 1,78 1,89 I 2,01 15 2,58 2,821 3,11 3,30 20 3,90 4,38 4,92 5,53 5,83 20 25 6,18 7,12 8,17 9,39 10,70 11,40 30 10,4 12,30 14,40 16,90 20,00 23,20 25,00 35 18,7 22,80 27,60 33,30 40,00 48,00 56,80 62,50 40 37,2 46,90 58,60 72,50 89,30 111,00 158,00 164,00 185,00 45 84,0 110,00 143,00 184,00 234,00 297,00 378,00 478,00 592,00 680,00Tabella: Valutazione del coefficiente di pressione passiva con la teoria di Caquot
Carico uniforme sul terrapieno
La resistenza indotta da un carico uniformemente distribuito Sq vale:
Con punto di applicazione \u00a0pari a H/2 ( essendo il diagramma delle tensioni orizzontali costante per tutta l\u2019altezza ). Nella precedente formula kp \u00e8 il coefficiente di spinta passiva valutato al paragrafo precedente.
Coesione
La coesione determina un incremento di resistenza pari a:
Tale incremento va a sommarsi direttamente al diagramma principale di spinta.
Metodo dell\u2019equilibrio limite ( LEM )
Il metodo dell\u2019equilibrio limite consiste nel ricercare soluzioni, al problema di verifica o di progetto, che siano compatibili con il solo aspetto statico del problema. In sostanza si ragiona in termini di equilibrio di un corpo rigido, senza preoccuparsi della congruenza cinematica degli spostamenti. I principali schemi di calcolo cui si far\u00e0 riferimento sono i seguenti:
Paratia a sbalzo: calcolo della profondit\u00e0 d\u2019infissione limite
Per paratia non tirantata, la stabilit\u00e0 \u00e8 assicurata dalla resistenza passiva del terreno che si trova a valle della stessa; dall'equilibrio dei momenti rispetto al centro di rotazione si ottiene:
Dove i simboli hanno il seguente significato:
Sm=componente orizzontale della spinta attiva;
Bm=braccio di Sm rispetto ad O centro di rotazione;
Rv=componente orizzontale della resistenza passiva;
Bv=braccio di Rv rispetto ad O centro di rotazione;
ogni termine risulta funzione di t dove t \u00e8 la profondit\u00e0 del centro di rotazione rispetto al piano di riferimento di valle (piano campagna a valle). La lunghezza necessaria per \u00a0assicurare l'equilibrio alla traslazione orizzontale si ottiene aumentando t come segue:
Figura 2: Schema di riferimento per il calcolo dell'equilibrio della paratia
Coefficiente di sicurezza sulla resistenza passiva
La lunghezza d\u2019infissione d come sopra determinata \u00e8 relativa alla condizione limite di incipiente collasso, tramite un coefficiente F. E\u2019 possibile introdurre un margine di sicurezza sulle resistenze passive; la riduzione si effetua come segue:
Paratia tirantata ad estremo libero: calcolo della profondit\u00e0 d\u2019infissione limite
La stabilit\u00e0 dell'opera \u00e8 assicurata anche dai tiranti ancorati sulla paratia. Per utilizzare lo schema di calcolo ad estremo libero, la paratia deve essere sufficientemente corta e rigida. La lunghezza di infissione, sar\u00e0 determinata imponendo l'equilibrio alla rotazione sull'origine del tirante indicato B1
Dove i simboli hanno il seguente significato:
Sm= componente orizzontale spinta attiva;
H= altezza terreno da sostenere;
t= profondit\u00e0 di infissione calcolata;
Bm=braccio di Sm rispetto alla base della paratia;
Pm=ordinata del punto di applicazione del tirante a monte;
Rv = componente orizzontale della resistenza passiva;
Bv = braccio di Rv.
Noto t, si determinano Sm ed Rv ed il relativo sforzo del tirante.
Coefficiente di sicurezza F sulle resistenze passive
La lunghezza d\u2019infissione sar\u00e0 ulteriormente aumentata per avere margine di sicurezza in condizioni di esercizio tramite il coefficiente di sicurezza F:
Paratia tirantata ad estremo fisso: calcolo della profondit\u00e0 d\u2019infissione limite
Se la sezione pi\u00f9 profonda della paratia non trasla e non ruota pu\u00f2 essere assimilata ad un incastro, in tal caso la paratia si definisce ad estremo fisso. Un procedimento elaborato da BLUM consente di ricavare la profondit\u00e0 d\u2019infissione (t+t'), imponendo le condizioni cinematiche di spostamenti nulli alla base dell'opera ed all'origine del tirante (B1), e le condizioni statiche di momento e taglio nullo alla base della paratia. Si perviene ad una equazione di 5\u00b0 grado in (t+t') che pu\u00f2 essere risolta in modo agevole.
Coefficiente di sicurezza F sulle resistenze
Per aumentare il fattore di sicurezza sono stati introdotti negli sviluppi numerici, valori delle resistenze passive ridotte.
Metodo degli elementi finiti (FEM)
Il metodo degli elementi finiti \u00e8 il metodo che pi\u00f9 di tutti si fonda su basi teoriche solide e razionali. Di fatti tutto il metodo presuppone che il problema sia affrontato tenendo in conto sia l\u2019aspetto statico (e quindi l\u2019equilibrio del problema, sia l\u2019aspetto cinematica (e quindi la congruenza degli spostamenti o meglio delle deformazioni). In questo approccio la paratia \u00e8 modellata come un insieme di travi, con vincolo di continuit\u00e0 tra loro (elementi beam) vincolati al terreno mediante molle elastiche, la cui rigidezza \u00e8 valutata in funzione delle propriet\u00e0 elastiche del terreno. Nella figura che segue \u00e8 mostrato schematicamente il modello utilizzato per l\u2019analisi ad elementi finiti:
Figura 3: Schematizzazione della paratia ad elementi finiti
Vari aspetti hanno importanza centrale in questo metodo di calcolo. Si riportano nel seguito gli aspetti essenziali.
Calcolo del modulo di rigidezza Ks del terreno
Come gi\u00e0 detto in precedenza, il terreno viene schematizzato con delle molle di rigidezza Ks applicate sui nodi dei conci compresi tra il nodo di fondo scavo e l'estremit\u00e0 di infissione. La stima della rigidezza Ks \u00e8 stata effettuata sulla base della capacit\u00e0 portante delle fondazioni secondo la seguente formula:
Dove i simboli hanno il seguente significato:
As= costante, calcolata come segue As=C\u00b4(c\u00b4Nc+0.5\u00b4G\u00b4B\u00b4Ng)
Bs= coefficiente funzione della profondit\u00e0 Bs=C\u00b4G\u00b4Nq
Z= Profondit\u00e0 in esame
C= 40 nel sistema internazionale SI
n= p\u00b4tanj
Nq= exp[n\u00b4(tan\u00b2(45\u00b0 + j/2)]
Nc= (Nq-1)\u00b4cotj
Ng= 1.5\u00b4(Nq-1)\u00b4tanj
Tiranti
I tiranti vengono schematizzati come elementi elastici, con sezione trasversale di area pari ad A modulo di elasticit\u00e0 E e lunghezza L. Per un tratto di paratia di larghezza unitaria, l'azione dei tiranti inclinati di un angolo b vale:
Sifonamento
Il sifonamento \u00e8 un fenomeno che in una fase iniziale si localizza al piede della paratia, e poi rapidamente si estende nell'intorno del volume resistente. Si verifica quando, per una elevata pressione idrodinamica o di infiltrazione, si annullano le pressioni passive efficaci, con la conseguente perdita di resistenza del terreno. Si assume di norma un fattore di sicurezza Fsif=3.5-4 \u00a0Indicando con:
ic = Gradiente Idraulico critico;
ie = Gradiente Idraulico in condizioni di esercizio;
Il margine di sicurezza \u00e8 definito come rapporto tra ic ed ie, se ie<ic la paratie \u00e8 stabile.
Verifica delle sezioni e calcolo armature
Il calcolo delle armature e le verifiche a presso-flessione e taglio della paratia soggetta alle sollecitazioni N,M e T, si effettuano sulla sezione maggiormente sollecitata. Le sollecitazioni di calcolo sono ottenute come prodotto tra le sollecitazioni ottenute con un calcolo a metro lineare e l\u2019interasse tra i pali (o larghezza dei setti se la paratia \u00e8 costituita da setto):
Dove M', M', T' rappresentano il momento il taglio e lo sforzo normale relativi ad una striscia unitaria di calcolo mentre i \u00e8 l\u2019interasse tra i pali per paratia costituita da pali o micropali (o larghezza setti per paratia costituita da setti).
Descrizione:
Messa in sicurezza discarica xxxxxx- Paratia
Localit\u00e0:
Archivio materiali
CONGLOMERATI
Nr. Classe calcestruzzo fck,cubi[MPa] Ec[MPa] fck[MPa] fcd[MPa] fctd[MPa] fctm[MPa] 1 C20/25 25 29380.7 19.6 11.1 1 2.2 2 C25/30 30 30861.5 24.5 13.9 1.2 2.5 3 C28/35 35 31675.5 27.5 15.6 1.3 2.7 4 C40/50 50 34539 39.2 19.4 1.5 3.1Acciai:
Nr. Classe acciaio Es[MPa] fyk[MPa] fyd[MPa] ftk[MPa] ftd[MPa] ep_tk epd_ult \u00df1*\u00df2 iniz. \u00df1*\u00df2 finale 1 B450C 196133 441.3 383.7 529.6 441.3 .075 .0675 1 0.5 2 FeB44k 196133 421.7 366.7 529.6 366.7 .05 .04 1 0.5GEOMETRIA SEZIONE
SezioneCircolare Barre
CalcestruzzoC20/25
AcciaioFeB44k
NomeCircolare da 0.8
Diametro0.8m
DisposizioneSingola fila
Interasse Longitudinale1 m
Archivio cordoli ancoraggio tiranti
Nr. Descrizione Materiale Base[cm] Altezza[cm] Altezza[cm\u00b2] Wx[cm\u00b3] Wy[cm\u00b3] 1 HE100A ACCIAIO 10.00 9.60 21.24 72.76 26.76 2 trefolo 2 -- -- 4.17 -- - -Archivio tiranti
Nr. Descrizione Area armatura[cm\u00b2] Diametro foro[m] Diametro bulbo[m] Lughezza libera[m] Lunghezza bulbo[m] MaterialeAcciaio MaterialeCalcestruzzo 1 Tirante 1 12 0.25 0.5 8 8 B450C C20/2 5Dati generali FEM
Massimo spostamento lineare terreno1.5cm
Fattore tollezanza spostamento0.005cm
Tipo analisiLineare
Massimo numero di iterazioni20
Fattore riduzione molla fondo scavo1
Profondit\u00e0 infissione iniziale2.8m
Incremento profondit\u00e0 infissione0.2m
Numero di elementi36
Numero nodo di fondo scavo16
Stratigrafia
Fase: 1
Nr. Peso specifico[kN/m\u00b3] Peso specifico saturo[kN/m\u00b3] Coesione[kN/m\u00b2] Ancolo attrito[\u00b0] O.C.R. Modulo edometrico[kN/m\u00b2] Attrito terra muro monte[\u00b0] Attrito terra muro valle[\u00b0] Spessore[m] Inclinazione[\u00b0] Descrizione 1 10.0 0.0 0.0 22.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.5 0.0 RSU 2 19.5 0.0 38.0 18.0 0.0 0.0 0.0 0.0 12.001 15.0 Frana 3 20.3 0.0 53.0 19.0 0.0 0.0 0.0 0.0 14.911 0.0 flyschCalcolo coefficienti sismici
Dati generali
Descrizione zona
Latitudine43.9966[\u00b0]
Longitudine11.3492[\u00b0]
Dati opera
Tipo operaOpere ordinarie
Classe d'usoII
Vita nominale50[anni]
Vita di riferimento50[anni]
Parametri sismici su un sito di riferimento
Categoria sottosuoloC
Categoria topograficaT1
SL Tr[Anni] ag[m/sec\u00b2] F0[-] TS*[sec] SLO 30 0.640 2.450 0.260 SLD 50 0.810 2.420 0.260 SLV 475 2.020 2.370 0.290 SLC 975 2.570 2.400 0.290Coefficienti sismici orizzontale e verticale
Opera: Stabilit\u00e0 dei pendii
SL Amax[m/sec\u00b2] beta[-] kh[-] kv[-] SLO 0.960 0.200 0.020 0.010 SLD 1.215 0.200 0.025 0.012 SLV 2.842 0.280 0.081 0.041 SLC 3.399 0.280 0.097 0.049Tiranti
Fase: 1
Descrizione x[m] z[m] Inclinazione[\u00b0] Interasse[m] Angolo attrito[\u00b0] Adesione[kN/m\u00b2] Tipologia Cordolo AttivoPassivo Tiro iniziale[kN] tirante a 3 trefoli 0 -0.36 35 2 18 12 Tirante 1 1 Attivo 0Analisi Paratia
Profondit\u00e0 massima di infissione3 [m]
Fase: 1 Analisi geotecni caFase: 1 - Combinazione: 1
Altezza scavo 4 [m]
Tipo: S.L.U. [STR]
Nome: A1+M1+R1
Coefficienti sismici: Kh = 0 , Kv = 0
Coefficienti parziali azioni
Nr. Azioni Fattori combinazione 1 Peso proprio 1 2 Spinta terreno 1 3 Spinta falda 1.5 4 Spinta sismica x 0 5 Spinta sismica y 0 6 tirante a 3 trefoli 1Coefficienti parziali terreno
Nr. Parametro Coefficienti parziali 1 Tangente angolo resistenza taglio 1.25 2 Coesione efficace 1.25 3 Resistenza non drenata 1.4 4 Peso unit\u00e0 volume 1 5 Angolo di attrito terra parete 1Coefficienti resistenze capacit\u00e0 portante verticale
Nr. Capacit\u00e0 portante Coefficienti resistenze 1 Punta 1.7 2 Laterale compressione 1.45 3 Totale 1.6 4 Laterale trazione 1.6 5 Orizzontale 1.6Profondit\u00e0 di infissione3.00[m]
Pressione massima terreno27.17[kPa]
Momento massimo42.63[kNm/m]
Taglio massimo26.32[KN/m]
Carico limite tiranti
Descrizione Profondit\u00e0Media bulbo[m] Coefficienti spinta Pressione media bulbo[kPa] Carico limite terreno[kN] Resistenza aderenza[kN] Carico limite[kN] Meccanismo rottura tirante a 3 trefoli 7.24 1.30 136.49 2380.48 1369.14 460.44 Acciaiotirante a 3 trefoli
Reazione tirante51.66[KN]
Fattore sicurezza8.91
Sollecitazioni
Z[m] Pressioni totali terreno[kPa] Sforzo normale[kN/m] Momento[kNm/m] Taglio[kN/m] Spostamento[cm] Modulo reazione[kN/m\u00b3] 0.27 1.41 37.06 -0.02 25.35 0.2144 -- 0.53 2.87 40.35 6.75 24.60 0.2098 -- 0.80 4.74 43.64 13.31 23.39 0.2051 -- 1.07 6.61 46.92 19.55 21.64 0.2002 -- 1.33 8.48 50.21 25.33 19.30 0.1952 -- 1.60 10.35 53.49 30.48 16.60 0.1898 -- 1.87 12.22 56.78 34.91 13.35 0.1840 -- 2.13 14.09 60.07 38.47 9.61 0.1779 -- 2.40 15.96 63.35 41.04 5.30 0.1712 -- 2.67 17.82 66.64 42.46 0.59 0.1641 -- 2.93 19.69 69.93 42.63 -4.63 0.1565 -- 3.20 21.56 73.21 41.38 -10.26 0.1484 -- 3.47 23.43 76.50 38.63 -16.51 0.1397 -- 3.73 25.30 79.78 34.22 -22.86 0.1306 -- 4.00 27.17 83.07 28.13 -26.32 0.1211 15783.94 4.14 -- 84.83 24.35 -23.77 0.1159 15783.94 4.29 -17.45 86.59 20.95 -21.68 0.1106 15783.94 4.43 -16.60 88.35 17.85 -19.27 0.1052 15783.94 4.57 -15.74 90.11 15.08 -17.24 0.0997 15783.94 4.71 -14.87 91.87 12.61 -15.38 0.0942 15783.94 4.86 -14.00 93.63 10.40 -13.22 0.0887 15783.94 5.00 -13.11 95.39 8.50 -11.51 0.0831 15783.94 5.14 -12.23 97.15 6.87 -10.05 0.0775 15783.94 5.29 -11.34 98.92 5.43 -8.40 0.0718 15783.94 5.43 -10.45 100.68 4.23 -7.17 0.0662 15783.94 5.57 -9.55 102.44 3.21 -5.90 0.0605 15783.94 5.71 -8.65 104.20 2.37 -4.73 0.0548 15783.94 5.86 -7.75 105.96 1.69 -3.64 0.0491 15783.94 6.00 -6.86 107.72 1.16 -2.81 0.0434 15783.94 6.14 -5.96 109.48 0.76 -2.09 0.0377 15783.94 6.29 -5.05 111.24 0.46 -1.50 0.0320 15783.94 6.43 -4.15 113.00 0.24 -0.93 0.0263 15783.94 6.57 -3.25 114.76 0.11 -0.55 0.0206 15783.94 6.71 -2.35 116.52 0.04 -0.20 0.0149 15783.94 6.86 -1.45 118.28 0.01 -0.03 0.0092 15783.94Fase: 1 - Combinazione: 2
Altezza scavo 4 [m]
Tipo: S.L.U.
Nome: A2+M2+R2
Coefficienti sismici: Kh = 0 , Kv = 0
Coefficienti parziali azioni
Nr. Azioni Fattori combinazione 1 Peso proprio 1 2 Spinta terreno 1 3 Spinta falda 1.3 4 Spinta sismica x 0 5 Spinta sismica y 0 6 tirante a 3 trefoli 1Coefficienti parziali terreno
Nr. Parametro Coefficienti parziali 1 Tangente angolo resistenza taglio 1.25 2 Coesione efficace 1.25 3 Resistenza non drenata 1.4 4 Peso unit\u00e0 volume 1 5 Angolo di attrito terra parete 1Coefficienti resistenze capacit\u00e0 portante verticale
Nr. Capacit\u00e0 portante Coefficienti resistenze 1 Punta 1.7 2 Laterale compressione 1.45 3 Totale 1.6 4 Laterale trazione 1.6 5 Orizzontale 1.6Profondit\u00e0 di infissione3.00[m]
Pressione massima terreno27.17[kPa]
Momento massimo42.63[kNm/m]
Taglio massimo26.32[KN/m]
Carico limite tiranti
Descrizione Profondit\u00e0Media bulbo[m] Coefficienti spinta Pressione media bulbo[kPa] Carico limite terreno[kN] Resistenza aderenza[kN] Carico limite[kN] Meccanismo rottura tirante a 3 trefoli 7.24 1.30 136.49 2380.48 1369.14 460.44 Acciaiotirante a 3 trefoli
Reazione tirante51.66[KN]
Fattore sicurezza8.91
Sollecitazioni
Z[m] Pressioni totali terreno[kPa] Sforzo normale[kN/m] Momento[kNm/m] Taglio[kN/m] Spostamento[cm] Modulo reazione[kN/m\u00b3] 0.27 1.41 37.06 -0.02 25.35 0.2144 -- 0.53 2.87 40.35 6.75 24.60 0.2098 -- 0.80 4.74 43.64 13.31 23.39 0.2051 -- 1.07 6.61 46.92 19.55 21.64 0.2002 -- 1.33 8.48 50.21 25.33 19.30 0.1952 -- 1.60 10.35 53.49 30.48 16.60 0.1898 -- 1.87 12.22 56.78 34.91 13.35 0.1840 -- 2.13 14.09 60.07 38.47 9.61 0.1779 -- 2.40 15.96 63.35 41.04 5.30 0.1712 -- 2.67 17.82 66.64 42.46 0.59 0.1641 -- 2.93 19.69 69.93 42.63 -4.63 0.1565 -- 3.20 21.56 73.21 41.38 -10.26 0.1484 -- 3.47 23.43 76.50 38.63 -16.51 0.1397 -- 3.73 25.30 79.78 34.22 -22.86 0.1306 -- 4.00 27.17 83.07 28.13 -26.32 0.1211 15783.94 4.14 -- 84.83 24.35 -23.77 0.1159 15783.94 4.29 -17.45 86.59 20.95 -21.68 0.1106 15783.94 4.43 -16.60 88.35 17.85 -19.27 0.1052 15783.94 4.57 -15.74 90.11 15.08 -17.24 0.0997 15783.94 4.71 -14.87 91.87 12.61 -15.38 0.0942 15783.94 4.86 -14.00 93.63 10.40 -13.22 0.0887 15783.94 5.00 -13.11 95.39 8.50 -11.51 0.0831 15783.94 5.14 -12.23 97.15 6.87 -10.05 0.0775 15783.94 5.29 -11.34 98.92 5.43 -8.40 0.0718 15783.94 5.43 -10.45 100.68 4.23 -7.17 0.0662 15783.94 5.57 -9.55 102.44 3.21 -5.90 0.0605 15783.94 5.71 -8.65 104.20 2.37 -4.73 0.0548 15783.94 5.86 -7.75 105.96 1.69 -3.64 0.0491 15783.94 6.00 -6.86 107.72 1.16 -2.81 0.0434 15783.94 6.14 -5.96 109.48 0.76 -2.09 0.0377 15783.94 6.29 -5.05 111.24 0.46 -1.50 0.0320 15783.94 6.43 -4.15 113.00 0.24 -0.93 0.0263 15783.94 6.57 -3.25 114.76 0.11 -0.55 0.0206 15783.94 6.71 -2.35 116.52 0.04 -0.20 0.0149 15783.94 6.86 -1.45 118.28 0.01 -0.03 0.0092 15783.94Fase: 1 - Combinazione: 3
Altezza scavo 4 [m]
Tipo: S.L.U. [GEO-STR]
Nome: Sismica
Coefficienti sismici: Kh = 0.0196 , Kv = 0.0098
Coefficienti parziali azioni
Nr. Azioni Fattori combinazione 1 Peso proprio 1 2 Spinta terreno 1 3 Spinta falda 1 4 Spinta sismica x 1 5 Spinta sismica y 1 6 tirante a 3 trefoli 1Coefficienti parziali terreno
Nr. Parametro Coefficienti parziali 1 Tangente angolo resistenza taglio 1.25 2 Coesione efficace 1.25 3 Resistenza non drenata 1.4 4 Peso unit\u00e0 volume 1 5 Angolo di attrito terra parete 1Coefficienti resistenze capacit\u00e0 portante verticale
Nr. Capacit\u00e0 portante Coefficienti resistenze 1 Punta 1.7 2 Laterale compressione 1.45 3 Totale 1.6 4 Laterale trazione 1.6 5 Orizzontale 1.6Profondit\u00e0 di infissione3.00[m]
Pressione massima terreno30.09[kPa]
Momento massimo47.04[kNm/m]
Taglio massimo29.16[KN/m]
Carico limite tiranti
Descrizione Profondit\u00e0Media bulbo[m] Coefficienti spinta Pressione media bulbo[kPa] Carico limite terreno[kN] Resistenza aderenza[kN] Carico limite[kN] Meccanismo rottura tirante a 3 trefoli 7.24 1.30 136.49 2380.48 1369.14 460.44 Acciaiotirante a 3 trefoli
Reazione tirante56.65[KN]
Fattore sicurezza8.13
Sollecitazioni
Z[m] Pressioni totali terreno[kPa] Sforzo normale[kN/m] Momento[kNm/m] Taglio[kN/m] Spostamento[cm] Modulo reazione[kN/m\u00b3] 0.27 1.45 38.81 -0.02 27.85 0.2351 -- 0.53 2.98 42.10 7.41 27.03 0.2301 -- 0.80 5.07 45.38 14.62 25.77 0.2250 -- 1.07 7.15 48.67 21.50 23.84 0.2197 -- 1.33 9.24 51.96 27.86 21.35 0.2142 -- 1.60 11.32 55.24 33.56 18.33 0.2083 -- 1.87 13.41 58.53 38.46 14.74 0.2020 -- 2.13 15.49 61.82 42.40 10.65 0.1953 -- 2.40 17.58 65.10 45.25 5.96 0.1881 -- 2.67 19.66 68.39 46.84 0.76 0.1803 -- 2.93 21.75 71.67 47.04 -5.01 0.1720 -- 3.20 23.83 74.96 45.71 -11.36 0.1631 -- 3.47 25.92 78.25 42.68 -18.19 0.1536 -- 3.73 28.00 81.53 37.83 -25.22 0.1437 -- 4.00 30.09 84.82 31.11 -29.16 0.1332 15783.94 4.14 -- 86.58 26.97 -26.43 0.1275 15783.94 4.29 -19.20 88.34 23.18 -23.85 0.1217 15783.94 4.43 -18.27 90.10 19.78 -21.43 0.1158 15783.94 4.57 -17.33 91.86 16.72 -19.10 0.1098 15783.94 4.71 -16.38 93.62 14.00 -16.90 0.1037 15783.94 4.86 -15.42 95.38 11.55 -14.74 0.0977 15783.94 5.00 -14.45 97.14 9.44 -12.77 0.0915 15783.94 5.14 -13.48 98.90 7.62 -10.96 0.0854 15783.94 5.29 -12.50 100.66 6.05 -9.27 0.0792 15783.94 5.43 -11.52 102.42 4.71 -7.90 0.0730 15783.94 5.57 -10.54 104.18 3.58 -6.60 0.0668 15783.94 5.71 -9.55 105.95 2.65 -5.22 0.0605 15783.94 5.86 -8.57 107.71 1.89 -4.04 0.0543 15783.94 6.00 -7.58 109.47 1.31 -3.16 0.0480 15783.94 6.14 -6.60 111.23 0.86 -2.38 0.0418 15783.94 6.29 -5.61 112.99 0.52 -1.68 0.0355 15783.94 6.43 -4.62 114.75 0.27 -1.04 0.0293 15783.94 6.57 -3.63 116.51 0.13 -0.59 0.0230 15783.94 6.71 -2.64 118.27 0.04 -0.24 0.0167 15783.94 6.86 -1.66 120.03 0.01 -0.03 0.0105 15783.94Carico limite verticale
Fase 1 Combinazione \u00a01
Fattore Nc9.136
Fattore Nq3.968
Carico limite punta151.316kN
Carico limite laterale399.584kN
Carico limite totale550.900kN
Forza verticale agente118.281kN
Fattore sicurezza4.658kN
Fase 1 Combinazione \u00a02
Fattore Nc9.136
Fattore Nq3.968
Carico limite punta151.316kN
Carico limite laterale399.584kN
Carico limite totale550.900kN
Forza verticale agente118.281kN
Fattore sicurezza4.658kN
Fase 1 Combinazione \u00a03
Fattore Nc9.136
Fattore Nq3.968
Carico limite punta151.316kN
Carico limite laterale399.584kN
Carico limite totale550.900kN
Forza verticale agente120.029kN
Fattore sicurezza4.590kN
Risultati analisi strutturale
Fase: 1 Risultati analisi strutturale
Fase: 1 - Combinazione: 1
Z[m] Nome sezione N[kN] M[kNm] T[kN] Nr.BarreDiametro Nu[kN] Mu[kNm] Cond.VerficaFlessione Ver.Fless. 0.27 Circolare da 0.8 37.06 -0.02 25.35 8\u00d816 37.07 -210.16 12572.66 Verificata 0.53 Circolare da 0.8 40.35 6.75 24.60 8\u00d816 40.36 211.10 31.28 Verificata 0.80 Circolare da 0.8 43.64 13.31 23.39 8\u00d816 43.64 212.04 15.93 Verificata 1.07 Circolare da 0.8 46.92 19.55 21.64 8\u00d816 46.92 212.98 10.90 Verificata 1.33 Circolare da 0.8 50.21 25.33 19.30 8\u00d816 50.21 213.91 8.45 Verificata 1.60 Circolare da 0.8 53.49 30.48 16.60 8\u00d816 53.49 214.85 7.05 Verificata 1.87 Circolare da 0.8 56.78 34.91 13.35 8\u00d816 56.79 215.79 6.18 Verificata 2.13 Circolare da 0.8 60.07 38.47 9.61 8\u00d816 60.07 216.73 5.63 Verificata 2.40 Circolare da 0.8 63.35 41.04 5.30 8\u00d816 63.35 217.67 5.30 Verificata 2.67 Circolare da 0.8 66.64 42.46 0.59 8\u00d816 66.64 218.61 5.15 Verificata 2.93 Circolare da 0.8 69.93 42.63 -4.63 8\u00d816 69.93 219.54 5.15 Verificata 3.20 Circolare da 0.8 73.21 41.38 -10.26 8\u00d816 73.21 220.48 5.33 Verificata 3.47 Circolare da 0.8 76.50 38.63 -16.51 8\u00d816 76.51 221.41 5.73 Verificata 3.73 Circolare da 0.8 79.78 34.22 -22.86 8\u00d816 79.79 222.34 6.50 Verificata 4.00 Circolare da 0.8 83.07 28.13 -26.32 8\u00d816 83.07 223.28 7.94 Verificata 4.14 Circolare da 0.8 84.83 24.35 -23.77 8\u00d816 84.84 223.78 9.19 Verificata 4.29 Circolare da 0.8 86.59 20.95 -21.68 8\u00d816 86.59 224.28 10.70 Verificata 4.43 Circolare da 0.8 88.35 17.85 -19.27 8\u00d816 88.36 224.78 12.60 Verificata 4.57 Circolare da 0.8 90.11 15.08 -17.24 8\u00d816 90.11 225.28 14.94 Verificata 4.71 Circolare da 0.8 91.87 12.61 -15.38 8\u00d816 91.87 225.78 17.90 Verificata 4.86 Circolare da 0.8 93.63 10.40 -13.22 8\u00d816 93.62 226.27 21.76 Verificata 5.00 Circolare da 0.8 95.39 8.50 -11.51 8\u00d816 95.39 226.77 26.67 Verificata 5.14 Circolare da 0.8 97.15 6.87 -10.05 8\u00d816 97.16 227.27 33.10 Verificata 5.29 Circolare da 0.8 98.92 5.43 -8.40 8\u00d816 98.92 227.77 41.93 Verificata 5.43 Circolare da 0.8 100.68 4.23 -7.17 8\u00d816 100.67 228.27 54.01 Verificata 5.57 Circolare da 0.8 102.44 3.21 -5.90 8\u00d816 102.43 228.77 71.34 Verificata 5.71 Circolare da 0.8 104.20 2.37 -4.73 8\u00d816 104.20 229.27 96.78 Verificata 5.86 Circolare da 0.8 105.96 1.69 -3.64 8\u00d816 105.95 229.77 135.66 Verificata 6.00 Circolare da 0.8 107.72 1.16 -2.81 8\u00d816 107.72 230.27 198.90 Verificata 6.14 Circolare da 0.8 109.48 0.76 -2.09 8\u00d816 109.47 230.76 303.53 Verificata 6.29 Circolare da 0.8 111.24 0.46 -1.50 8\u00d816 111.25 231.26 504.29 Verificata 6.43 Circolare da 0.8 113.00 0.24 -0.93 8\u00d816 113.00 231.76 964.98 Verificata 6.57 Circolare da 0.8 114.76 0.11 -0.55 8\u00d816 114.75 232.25 2063.61 Verificata 6.71 Circolare da 0.8 116.52 0.04 -0.20 8\u00d816 116.52 232.75 6544.70 Verificata 6.86 Circolare da 0.8 118.28 0.01 -0.03 8\u00d816 118.29 233.25 2332.46 Verificata Z[m] Def.Max calcestruzzo Def.Max acciaio Asse neutro[cm] Passo staffe[cm] Resistenza tagliokN Misura sicurezza taglio Verifica a taglio Angolo inclinazione puntoni[\u00b0] 0.27 3.50E-03 -1.94E-02 -28.21 19.1\u00d88 Calcestruzzo=678.72 Staffe=306.07 26.77 Verificata 21.80 0.53 3.50E-03 -1.93E-02 28.16 19.1\u00d88 Calcestruzzo=679.11 Staffe=306.07 27.61 Verificata 21.80 0.80 3.50E-03 -1.92E-02 28.12 19.1\u00d88 Calcestruzzo=679.51 Staffe=306.07 29.05 Verificata 21.80 1.07 3.50E-03 -1.91E-02 28.08 19.1\u00d88 Calcestruzzo=679.91 Staffe=306.07 31.41 Verificata 21.80 1.33 3.50E-03 -1.90E-02 28.03 19.1\u00d88 Calcestruzzo=698.83 Staffe=304.06 36.21 Verificata 21.80 1.60 3.50E-03 -1.89E-02 27.99 19.1\u00d88 Calcestruzzo=699.24 Staffe=304.06 42.11 Verificata 21.80 1.87 3.50E-03 -1.89E-02 27.95 19.1\u00d88 Calcestruzzo=699.65 Staffe=304.06 52.42 Verificata 21.80 2.13 3.50E-03 -1.88E-02 27.90 19.1\u00d88 Calcestruzzo=700.05 Staffe=304.06 72.85 Verificata 21.80 2.40 3.50E-03 -1.87E-02 27.85 19.1\u00d88 Calcestruzzo=700.46 Staffe=304.06 132.26 Verificata 21.80 2.67 3.50E-03 -1.86E-02 27.81 19.1\u00d88 Calcestruzzo=700.87 Staffe=304.06 1195.88 Verificata 21.80 2.93 3.50E-03 -1.85E-02 27.76 19.1\u00d88 Calcestruzzo=701.28 Staffe=304.06 151.32 Verificata 21.80 3.20 3.50E-03 -1.84E-02 27.72 19.1\u00d88 Calcestruzzo=701.69 Staffe=304.06 68.40 Verificata 21.80 3.47 3.50E-03 -1.84E-02 27.67 19.1\u00d88 Calcestruzzo=702.09 Staffe=304.06 42.51 Verificata 21.80 3.73 3.50E-03 -1.83E-02 27.63 19.1\u00d88 Calcestruzzo=702.50 Staffe=304.06 30.73 Verificata 21.80 4.00 3.50E-03 -1.82E-02 27.59 19.1\u00d88 Calcestruzzo=702.91 Staffe=304.06 26.70 Verificata 21.80 4.14 3.50E-03 -1.82E-02 27.56 19.1\u00d88 Calcestruzzo=703.13 Staffe=304.06 29.58 Verificata 21.80 4.29 3.50E-03 -1.81E-02 27.54 19.1\u00d88 Calcestruzzo=703.35 Staffe=304.06 32.44 Verificata 21.80 4.43 3.50E-03 -1.81E-02 27.51 19.1\u00d88 Calcestruzzo=703.57 Staffe=304.06 36.51 Verificata 21.80 4.57 3.50E-03 -1.80E-02 27.49 19.1\u00d88 Calcestruzzo=703.78 Staffe=304.06 40.83 Verificata 21.80 4.71 3.50E-03 -1.80E-02 27.47 19.1\u00d88 Calcestruzzo=704.00 Staffe=304.06 45.77 Verificata 21.80 4.86 3.50E-03 -1.80E-02 27.44 19.1\u00d88 Calcestruzzo=704.22 Staffe=304.06 53.27 Verificata 21.80 5.00 3.50E-03 -1.79E-02 27.42 19.1\u00d88 Calcestruzzo=704.44 Staffe=304.06 61.21 Verificata 21.80 5.14 3.50E-03 -1.79E-02 27.39 19.1\u00d88 Calcestruzzo=704.66 Staffe=304.06 70.15 Verificata 21.80 5.29 3.50E-03 -1.78E-02 27.37 19.1\u00d88 Calcestruzzo=704.88 Staffe=304.06 83.88 Verificata 21.80 5.43 3.50E-03 -1.78E-02 27.34 19.1\u00d88 Calcestruzzo=705.10 Staffe=304.06 98.40 Verificata 21.80 5.57 3.50E-03 -1.77E-02 27.32 19.1\u00d88 Calcestruzzo=705.31 Staffe=304.06 119.54 Verificata 21.80 5.71 3.50E-03 -1.77E-02 27.29 19.1\u00d88 Calcestruzzo=705.53 Staffe=304.06 149.27 Verificata 21.80 5.86 3.50E-03 -1.77E-02 27.26 19.1\u00d88 Calcestruzzo=705.75 Staffe=304.06 193.83 Verificata 21.80 6.00 3.50E-03 -1.76E-02 27.24 19.1\u00d88 Calcestruzzo=705.97 Staffe=304.06 251.29 Verificata 21.80 6.14 3.50E-03 -1.76E-02 27.22 19.1\u00d88 Calcestruzzo=706.19 Staffe=304.06 338.67 Verificata 21.80 6.29 3.50E-03 -1.75E-02 27.19 19.1\u00d88 Calcestruzzo=706.41 Staffe=304.06 471.44 Verificata 21.80 6.43 3.50E-03 -1.75E-02 27.17 19.1\u00d88 Calcestruzzo=706.62 Staffe=304.06 760.85 Verificata 21.80 6.57 3.50E-03 -1.75E-02 27.15 19.1\u00d88 Calcestruzzo=706.84 Staffe=304.06 1284.63 Verificata 21.80 6.71 3.50E-03 -1.74E-02 27.12 19.1\u00d88 Calcestruzzo=707.06 Staffe=304.06 3587.39 Verificata 21.80 6.86 3.50E-03 -1.74E-02 27.10 19.1\u00d88 Calcestruzzo=707.28 Staffe=304.06 22630.22 Verificata 21.80Fase: 1 - Combinazione: 3
Z[m] Nome sezione N[kN] M[kNm] T[kN] Nr.BarreDiametro Nu[kN] Mu[kNm] Cond.VerficaFlessione Ver.Fless. 0.27 Circolare da 0.8 38.81 -0.02 27.85 8\u00d816 38.80 -210.65 11307.73 Verificata 0.53 Circolare da 0.8 42.10 7.41 27.03 8\u00d816 42.10 211.60 28.56 Verificata 0.80 Circolare da 0.8 45.38 14.62 25.77 8\u00d816 45.39 212.54 14.54 Verificata 1.07 Circolare da 0.8 48.67 21.50 23.84 8\u00d816 48.68 213.48 9.93 Verificata 1.33 Circolare da 0.8 51.96 27.86 21.35 8\u00d816 51.95 214.41 7.70 Verificata 1.60 Circolare da 0.8 55.24 33.56 18.33 8\u00d816 55.25 215.36 6.42 Verificata 1.87 Circolare da 0.8 58.53 38.46 14.74 8\u00d816 58.54 216.29 5.62 Verificata 2.13 Circolare da 0.8 61.82 42.40 10.65 8\u00d816 61.82 217.23 5.12 Verificata 2.40 Circolare da 0.8 65.10 45.25 5.96 8\u00d816 65.10 218.17 4.82 Verificata 2.67 Circolare da 0.8 68.39 46.84 0.76 8\u00d816 68.38 219.10 4.68 Verificata 2.93 Circolare da 0.8 71.67 47.04 -5.01 8\u00d816 71.68 220.04 4.68 Verificata 3.20 Circolare da 0.8 74.96 45.71 -11.36 8\u00d816 74.95 220.97 4.83 Verificata 3.47 Circolare da 0.8 78.25 42.68 -18.19 8\u00d816 78.24 221.91 5.20 Verificata 3.73 Circolare da 0.8 81.53 37.83 -25.22 8\u00d816 81.54 222.84 5.89 Verificata 4.00 Circolare da 0.8 84.82 31.11 -29.16 8\u00d816 84.81 223.77 7.19 Verificata 4.14 Circolare da 0.8 86.58 26.97 -26.43 8\u00d816 86.58 224.27 8.32 Verificata 4.29 Circolare da 0.8 88.34 23.18 -23.85 8\u00d816 88.33 224.77 9.70 Verificata 4.43 Circolare da 0.8 90.10 19.78 -21.43 8\u00d816 90.10 225.27 11.39 Verificata 4.57 Circolare da 0.8 91.86 16.72 -19.10 8\u00d816 91.86 225.77 13.51 Verificata 4.71 Circolare da 0.8 93.62 14.00 -16.90 8\u00d816 93.62 226.27 16.17 Verificata 4.86 Circolare da 0.8 95.38 11.55 -14.74 8\u00d816 95.39 226.77 19.63 Verificata 5.00 Circolare da 0.8 97.14 9.44 -12.77 8\u00d816 97.14 227.27 24.09 Verificata 5.14 Circolare da 0.8 98.90 7.62 -10.96 8\u00d816 98.90 227.77 29.90 Verificata 5.29 Circolare da 0.8 100.66 6.05 -9.27 8\u00d816 100.67 228.27 37.76 Verificata 5.43 Circolare da 0.8 102.42 4.71 -7.90 8\u00d816 102.42 228.77 48.59 Verificata 5.57 Circolare da 0.8 104.18 3.58 -6.60 8\u00d816 104.18 229.27 64.03 Verificata 5.71 Circolare da 0.8 105.95 2.65 -5.22 8\u00d816 105.95 229.77 86.82 Verificata 5.86 Circolare da 0.8 107.71 1.89 -4.04 8\u00d816 107.70 230.26 121.82 Verificata 6.00 Circolare da 0.8 109.47 1.31 -3.16 8\u00d816 109.47 230.76 176.41 Verificata 6.14 Circolare da 0.8 111.23 0.86 -2.38 8\u00d816 111.22 231.25 269.79 Verificata 6.29 Circolare da 0.8 112.99 0.52 -1.68 8\u00d816 112.99 231.75 447.19 Verificata 6.43 Circolare da 0.8 114.75 0.27 -1.04 8\u00d816 114.75 232.25 849.60 Verificata 6.57 Circolare da 0.8 116.51 0.13 -0.59 8\u00d816 116.51 232.74 1854.80 Verificata 6.71 Circolare da 0.8 118.27 0.04 -0.24 8\u00d816 118.26 233.24 5475.38 Verificata 6.86 Circolare da 0.8 120.03 0.01 -0.03 8\u00d816 120.04 233.74 2337.39 Verificata Z[m] Def.Max calcestruzzo Def.Max acciaio Asse neutro[cm] Passo staffe[cm] Resistenza tagliokN Misura sicurezza taglio Verifica a taglio Angolo inclinazione puntoni[\u00b0] 0.27 3.50E-03 -1.93E-02 -28.18 19.1\u00d88 Calcestruzzo=678.93 Staffe=306.07 24.37 Verificata 21.80 0.53 3.50E-03 -1.92E-02 28.14 19.1\u00d88 Calcestruzzo=679.33 Staffe=306.07 25.13 Verificata 21.80 0.80 3.50E-03 -1.91E-02 28.10 19.1\u00d88 Calcestruzzo=679.72 Staffe=306.07 26.38 Verificata 21.80 1.07 3.50E-03 -1.91E-02 28.06 19.1\u00d88 Calcestruzzo=698.64 Staffe=304.06 29.30 Verificata 21.80 1.33 3.50E-03 -1.90E-02 28.01 19.1\u00d88 Calcestruzzo=699.05 Staffe=304.06 32.74 Verificata 21.80 1.60 3.50E-03 -1.89E-02 27.97 19.1\u00d88 Calcestruzzo=699.46 Staffe=304.06 38.15 Verificata 21.80 1.87 3.50E-03 -1.88E-02 27.92 19.1\u00d88 Calcestruzzo=699.86 Staffe=304.06 47.47 Verificata 21.80 2.13 3.50E-03 -1.87E-02 27.88 19.1\u00d88 Calcestruzzo=700.27 Staffe=304.06 65.74 Verificata 21.80 2.40 3.50E-03 -1.86E-02 27.83 19.1\u00d88 Calcestruzzo=700.68 Staffe=304.06 117.52 Verificata 21.80 2.67 3.50E-03 -1.86E-02 27.78 19.1\u00d88 Calcestruzzo=701.09 Staffe=304.06 921.80 Verificata 21.80 2.93 3.50E-03 -1.85E-02 27.74 19.1\u00d88 Calcestruzzo=701.50 Staffe=304.06 140.14 Verificata 21.80 3.20 3.50E-03 -1.84E-02 27.69 19.1\u00d88 Calcestruzzo=701.90 Staffe=304.06 61.77 Verificata 21.80 3.47 3.50E-03 -1.83E-02 27.65 19.1\u00d88 Calcestruzzo=702.31 Staffe=304.06 38.61 Verificata 21.80 3.73 3.50E-03 -1.82E-02 27.61 19.1\u00d88 Calcestruzzo=702.72 Staffe=304.06 27.87 Verificata 21.80 4.00 3.50E-03 -1.82E-02 27.56 19.1\u00d88 Calcestruzzo=703.13 Staffe=304.06 24.12 Verificata 21.80 4.14 3.50E-03 -1.81E-02 27.54 19.1\u00d88 Calcestruzzo=703.35 Staffe=304.06 26.62 Verificata 21.80 4.29 3.50E-03 -1.81E-02 27.51 19.1\u00d88 Calcestruzzo=703.56 Staffe=304.06 29.50 Verificata 21.80 4.43 3.50E-03 -1.80E-02 27.49 19.1\u00d88 Calcestruzzo=703.78 Staffe=304.06 32.85 Verificata 21.80 4.57 3.50E-03 -1.80E-02 27.47 19.1\u00d88 Calcestruzzo=704.00 Staffe=304.06 36.85 Verificata 21.80 4.71 3.50E-03 -1.80E-02 27.44 19.1\u00d88 Calcestruzzo=704.22 Staffe=304.06 41.68 Verificata 21.80 4.86 3.50E-03 -1.79E-02 27.42 19.1\u00d88 Calcestruzzo=704.44 Staffe=304.06 47.80 Verificata 21.80 5.00 3.50E-03 -1.79E-02 27.39 19.1\u00d88 Calcestruzzo=704.66 Staffe=304.06 55.19 Verificata 21.80 5.14 3.50E-03 -1.78E-02 27.37 19.1\u00d88 Calcestruzzo=704.88 Staffe=304.06 64.33 Verificata 21.80 5.29 3.50E-03 -1.78E-02 27.34 19.1\u00d88 Calcestruzzo=705.09 Staffe=304.06 76.02 Verificata 21.80 5.43 3.50E-03 -1.77E-02 27.32 19.1\u00d88 Calcestruzzo=705.31 Staffe=304.06 89.33 Verificata 21.80 5.57 3.50E-03 -1.77E-02 27.29 19.1\u00d88 Calcestruzzo=705.53 Staffe=304.06 106.98 Verificata 21.80 5.71 3.50E-03 -1.77E-02 27.26 19.1\u00d88 Calcestruzzo=705.75 Staffe=304.06 135.12 Verificata 21.80 5.86 3.50E-03 -1.76E-02 27.24 19.1\u00d88 Calcestruzzo=705.97 Staffe=304.06 174.73 Verificata 21.80 6.00 3.50E-03 -1.76E-02 27.22 19.1\u00d88 Calcestruzzo=706.19 Staffe=304.06 223.13 Verificata 21.80 6.14 3.50E-03 -1.75E-02 27.19 19.1\u00d88 Calcestruzzo=706.40 Staffe=304.06 297.42 Verificata 21.80 6.29 3.50E-03 -1.75E-02 27.17 19.1\u00d88 Calcestruzzo=706.62 Staffe=304.06 421.30 Verificata 21.80 6.43 3.50E-03 -1.75E-02 27.15 19.1\u00d88 Calcestruzzo=706.84 Staffe=304.06 680.96 Verificata 21.80 6.57 3.50E-03 -1.74E-02 27.12 19.1\u00d88 Calcestruzzo=707.06 Staffe=304.06 1189.08 Verificata 21.80 6.71 3.50E-03 -1.74E-02 27.10 19.1\u00d88 Calcestruzzo=707.28 Staffe=304.06 2936.04 Verificata 21.80 6.86 3.50E-03 -1.73E-02 27.07 19.1\u00d88 Calcestruzzo=707.50 Staffe=304.06 21556.11 Verificata 21.80Indice
1.Archivio materiali17
2.Archivio sezioni\u202617
3.Archivio cordoli ancoraggio tiranti17
4.Archivio tiranti17
5.Dati generali FEM17
6.Calcolo coefficienti sismici18
7.Tiranti19
8.Fase: 1 Analisi geotecnica19
8.1.Fase: 1 - Combinazione: 119
8.2.Fase: 1 - Combinazione: 221
8.3.Fase: 1 - Combinazione: 323
9.Fase: 1 Risultati analisi strutturale26
9.1.Fase: 1 - Combinazione: 126
9.2.Fase: 1 - Combinazione: 331
Indice37
","tags":["Relazione di calcolo"]},{"location":"it/Esportazione_DXF/","title":"Esportazione DXF","text":"Il software permette l' esportazione dei risultati in formato dxf (si tratta della generazione di un elaborato grafico). Per esportare in formato dxf basta eseguire un click sul pulsante Esporta Dxf... dalla sezione Output.
Si aprir\u00e0 una finestra che permetter\u00e0 di selezionare il percorso sul quale salvare il file Dxf. Nel file d'esportazione si possono manipolare le armature e il modello geometrico del calcolo.
Pulsante Esporta Dxf
","tags":["Esportazione dxf"]},{"location":"it/Fasi_costruttive/","title":"Fasi costruttive","text":"Aggiungi fase: Permette di inserire una fase di analisi a profondit\u00e0 crescenti;
Cancella fase: Permette di cancellare la fase di analisi corrente;
Interferenza tra le fasi: \u00a0Permette di avere interferenza tra le fasi. Inizializza ogni fase in base all\u2019interazione con la fase precedente. \u00a0Anche in assenza di tiranti si rilever\u00e0 una differenza tensionale tra le fasi, dovuta all\u2019interazione del campo tensionale della fase corrente rispetto alla precedente.
I diagrammi delle pressioni saranno relativi al campo tensionale di fase. Con l\u2019attivazione di questo comando, automaticamente saranno create le condizioni di carico nella fase corrente in base a quella precedente.
Qualora esista tra le fasi una differenza di spostamento, si attiveranno i tiranti passivi.
Nell\u2019analisi per fasi non \u00e8 possibile calcolare automaticamente la profondit\u00e0 di infissione ad elementi finiti
Qualora sia attiva l'opzione interferenza tra le fasi, ogni fase deve avere le stesse combinazioni.
N.B. Se il comando Interferenza tra le fasi non \u00e8 attivo, in fase di calcolo, non si ha interferenza tra le fasi.
","tags":["Aggiungi fase","Fasi costruttive","Interferenza tra le fasi","Pre-stress","Puntone","Supporto installato in fase successiva"]},{"location":"it/Fasi_costruttive/#supporti-installati-in-fase-successiva-alla-prima-pre-stress-equivalente","title":"Supporti installati in fase successiva alla prima \u2013 pre-stress equivalente","text":"Quando un puntone o un tirante passivo viene installato in una fase successiva alla prima, la sua lunghezza naturale viene fissata dalla geometria della paratia nell'istante della posa. In quell'istante la paratia ha gi\u00e0 sub\u00ecto uno spostamento \\(\\delta_0\\) maturato nelle fasi precedenti, per cui la forza che il supporto esercita sul nodo di aggancio \u00e8 legata solo agli incrementi di spostamento rispetto alla configurazione di installazione:
\\[ F \\;=\\; k \\cdot (\\delta - \\delta_0) \\]dove \\(k\\) \u00e8 la rigidezza del supporto e \\(\\delta_0\\) \u00e8 lo spostamento del nodo di aggancio al termine della fase immediatamente precedente a quella di installazione. Al momento dell'installazione la forza \u00e8 nulla: il supporto \u00e8 posato in equilibrio sulla configurazione deformata, senza precarico. Di conseguenza, lo spostamento totale del nodo di aggancio nelle fasi successive non pu\u00f2 essere inferiore a \\(\\delta_0\\).
Con l'opzione Interferenza tra le fasi attiva, il solutore FEM applica automaticamente il pre-stress equivalente del supporto: la rigidezza \\(k\\) resta nella matrice di rigidezza globale e al termine noto, al nodo di aggancio, viene aggiunto il contributo \\(k \\cdot \\delta_0\\). L'equilibrio risolto \u00e8 quindi:
\\[ \\bigl[\\, K_\\text{paratia} + K_\\text{terreno} + k \\,\\bigr] \\cdot \\delta \\;=\\; P_\\text{est} + k \\cdot \\delta_0 \\]algebricamente equivalente alla condizione fisica \\(F = k \\cdot (\\delta - \\delta_0)\\). La reazione del puntone riportata nei risultati \u00e8 quindi la reazione fisica \\(k \\cdot (\\delta - \\delta_0)\\), coerente con il dimensionamento a compressione o trazione del supporto.
","tags":["Aggiungi fase","Fasi costruttive","Interferenza tra le fasi","Pre-stress","Puntone","Supporto installato in fase successiva"]},{"location":"it/Fasi_costruttive/#fase-di-installazione","title":"Fase di installazione","text":"Il software determina automaticamente la fase di installazione di ciascun supporto come la prima fase in cui il coefficiente dell'azione associata al supporto (codice nSOS per i puntoni, nTIR per i tiranti) \u00e8 maggiore di zero nella combinazione in analisi. L'installazione \u00e8 quindi relativa alla combinazione: lo stesso supporto pu\u00f2 risultare installato in fasi diverse per combinazioni diverse, se i coefficienti delle azioni sono impostati in modo non uniforme.
Nel diagramma degli spostamenti della fase in cui il supporto viene installato, e nelle fasi seguenti, si osserva che:
Paratia analizzata in due fasi costruttive:
Fase Altezza scavo Supporti attivi Spostamento in testa 1 5,30 m nessuno 3,35 cm 2 10,80 m puntone in testa (installazione) \u2265 3,35 cmIn fase 2 il puntone viene posato con la paratia gi\u00e0 deformata di 3,35 cm in testa. Lo spostamento totale in testa di fase 2 non pu\u00f2 quindi scendere sotto questo valore; la rigidezza del puntone agisce solo sull'incremento di spostamento dovuto all'approfondimento dello scavo da 5,30 a 10,80 m. La deformata di fase 2 presenta la testa \"bloccata\" intorno al valore ereditato e i massimi di spostamento in corrispondenza della zona di scavo pi\u00f9 profonda.
","tags":["Aggiungi fase","Fasi costruttive","Interferenza tra le fasi","Pre-stress","Puntone","Supporto installato in fase successiva"]},{"location":"it/Fasi_costruttive/#note-operative","title":"Note operative","text":"Con il termine filtrazione si indica quel fenomeno fisico per il quale si verifica il passaggio dell' acqua da una zona con una data energia a un' altra zona con energia minore, attraverso un mezzo poroso. L' energia pu\u00f2 essere espressa come somma dell' energia cinetica legata alla velocit\u00e0 del fluido, di quella potenziale dipendente dalla posizione del punto e di quella di pressione del liquido nello stesso punto. Dato che la velocit\u00e0 di filtrazione \u00e8 sempre molto piccola il termine cinetico \u00e8 trascurabile. Nello studiare la filtrazione dell' acqua si possono presentare problemi, sia di moto permanente che di moto vario. Con riferimento alla pressione dell' acqua, che gioca un ruolo importante nella maggior parte dei problemi di stabilit\u00e0, si ricorda che in moto permanente essa rimane costante nel tempo, mentre in moto vario \u00e8 funzione del tempo e quindi pu\u00f2 crescere o diminuire con esso. Con riferimento alla quantit\u00e0 d' acqua che nel fenomeno di filtrazione attraversa una certa zona, si ricorda che in regime permanente la quantit\u00e0 d' acqua che entra \u00e8 eguale a quella che esce, mentre in regime vario non vi \u00e8 uguaglianza e la differenza rappresenta il volume d' acqua che viene accumulato o espulso dal terreno nell' intervallo di tempo considerato. Nel fenomeno della consolidazione, che \u00e8 una particolare condizione di regime vario, entra in gioco anche la compressibilit\u00e0 del terreno. In regime permanente la zona di terreno nella quale si sviluppa la filtrazione, nello schema di rappresentazione che si adotta, ha due tipi di confini: uno \u00e8 il luogo dove si conosce il carico d' acqua e si definisce confine o condizione limite del potenziale; l' altro \u00e8 un contorno di materiali impermeabili, come roccia impermeabile, argilla, ecc. che delimita lo strato in cui avviene la filtrazione e si definisce quindi confine o condizione limite del flusso d'acqua. Per precisare quanto detto basta ricordare ad esempio le condizioni di flusso dell'acqua nella prova di permeabilit\u00e0 a carico costante. In questa prova evidentemente i confini del potenziale sono le superfici di entrata e di uscita dell'acqua dal campione di terra. Poich\u00e9 le pareti del contenitore sono impermeabili il flusso \u00e8 parallelo al contenitore e la parete costituisce il confine del flusso d'acqua:
Schema relativo al flusso d'acqua
Un caso pratico \u00e8 costituito dalla palancolata (figura precedente) che sostiene un livello costante h di acqua e che \u00e8 infissa nel terreno fino alla profondit\u00e0 d in uno strato omogeneo di terreno permeabile (sabbia o ghiaia) di spessore dI, che appoggia su uno strato impermeabile (roccia o argilla). In questo caso si ha un moto confinato, poich\u00e9 le condizioni al contorno della regione in cui avviene il moto sono geometricamente definite. Il flusso dell'acqua \u00e8 causato dal carico idraulico h; sulla superficie AD agisce un carico costante e questa superficie costituisce il primo confine del potenziale nel nostro problema; anche su CG il carico \u00e8 costante e questa superficie costituisce il secondo confine. Ovviamente per assolvere i suoi compiti la palancolata deve essere impermeabile, quindi la sua superficie ABC costituisce uno dei confini del flusso mentre la superficie EF dello strato impermeabile costituir\u00e0 l'altro confine. Ovviamente in linea teorica se le caratteristiche dell'acqua, del terreno e dello strato impermeabile, a monte e a valle della palancolata, si mantengono costanti si pu\u00f2 considerare che i punti D, E, F e G siano all'infinito; in pratica generalmente si considera che la lunghezza interessata sia compresa entro 4-5 volte lo spessore dello strato. Per determinare la quantit\u00e0 d'acqua che filtra nel terreno si fanno le ipotesi che il flusso dell'acqua sia retto dalla legge di Darcy e che il terreno sia omogeneo, isotropo e incompressibile:
Si ricordi che la legge di Darcy \u00e8 valida per moto laminare, condizione che si verifica per certi valori del numero di Reynolds, R. Il valore di R, che caratterizza il passaggio da moto laminare a turbolento, assume valore diverso a seconda degli autori; Taylor (1948) ha indicato come criterio di validit\u00e0 per la legge di Darcy R <= 1. Altri ricercatori hanno esaminato, specialmente per le argille, il collegamento tra le condizioni di moto e il gradiente idraulico; in particolare Tavenas e altri (1983) sono arrivati alla conclusione che, per quanto riguarda le argille, la legge di Darcy \u00e8 valida per gradienti compresi tra 0,1 e 50. Per calcolare la portata di filtrazione attraverso i terreni \u00e8 utile determinare la distribuzione della pressione dell' acqua dei pori mediante la costruzione del reticolato di flusso, cio\u00e8 del sistema di linee di corrente e di linee equipotenziali che rappresentano il flusso dell' acqua attraverso un terreno incompressibile. Accettando l\u2019ipotesi di terreno incompressibile per i moti di filtrazione in regime permanente e piani l\u2019equazione di continuit\u00e0 pu\u00f2 essere scritta nella forma:
Le due componenti della velocit\u00e0 del liquido, in base alla legge di Darcy possono essere espresse nella forma:
Unendo queste tre equazioni si ottiene:
che \u00e8 l\u2019equazione di Laplace per moto permanente su un piano, nell\u2019ipotesi di materiale omogeneo, isotropo e incompressibile. Questa equazione pu\u00f2 essere espressa a mezzo di due funzioni coniugate \u03c6 e \u03c8. Possiamo infatti esprimere \u00a0le componenti di velocit\u00e0 come derivate parziali rispetto ad x e z della funzione \u03c6 = k h e quindi:
Allora possiamo anche scrivere:
L'esistenza della funzione \u00a0\u03c6 = k h, funzione a potenziale di velocit\u00e0 per un fluido in moto, implica vorticit\u00e0 nulla e che il moto sia irrotazionale. Possiamo allora dire che si ha una funzione di corrente tale che:
E quindi si ha:
E possiamo anche scrivere
\u03c6 e \u03c8 sono conosciute rispettivamente come funzione di potenziale e funzione di corrente. Riprendendo ora il caso, prima indicato, dell'acqua che filtra attraverso il terreno al di sotto di una palancolata (figura seguente) si ha che due linee equipotenziali sono le superfici del terreno a monte e a valle della stessa palancolata; inoltre la superficie dello strato impermeabile \u00e8 una linea di corrente o di flusso. Risolvendo l'equazione di Laplace in accordo con queste condizioni limite, possiamo costruire la rete di flusso. Ogni striscia compresa tra due linee di flusso adiacenti \u00e8 un canale di flusso ed ogni parte del canale di flusso compresa tra due linee equipotenziali \u00e8 un campo. \u00c8 pertanto conveniente costruire le linee equipotenziali in maniera che il dislivello piezometrico tra due linee successive sia costante e le linee di flusso in modo tale che ogni canale di flusso abbia una portata costante. Se h \u00e8 il carico idraulico totale e Na \u00e8 il numero di dislivelli piezometrici individuati, la differenza di carico idraulico tra due linee equipotenziali successive \u00e8:
In un punto z come indicato nella seguente figura la pressione vale:
Schematizzazione del reticolo di flusso
essendo n il numero di disliv\u00e8lli piezometrici attraversati per giungere In z. Nell'esempio relativo alla figura precedente si ha:
Se non ci fosse alcun flusso d'acqua, cio\u00e8 se la superficie a valle fosse impermeabile, la pressione idrostatica in questo punto varrebbe:
poich\u00e9 l'acqua si muove, si ha una perdita di carico che secondo la rete di filtrazione disegnata nel punto z \u00e8 pari a 8/10h. La sovrappressione dell'acqua nel punto z \u00e8 data quindi da:
Per conoscere la portata di filtrazione consideriamo un campo, cio\u00e8 un'area compresa fra due linee di flusso e due linee equipotenziali; la lunghezza del lato nella direzione delle linee di flusso \u00e8 a e quindi il gradiente idraulico in un campo \u00e8:
e la velocit\u00e0:
Poniamo che l'altro lato del campo sia di lunghezza b allora la portata attraverso il campo per unit\u00e0 di lunghezza di palancolata sar\u00e0:
per ogni tubo di flusso; se si pone b = a, cio\u00e8 se gli elementi della rete di filtrazione sono quadrati, si ottiene:
Se Nb \u00e8 il numero totale di canali di flusso la portata totale per unit\u00e0 di lunghezza di palancolata sar\u00e0:
In questo modo, quando si sia costruita la rete di flusso, si pu\u00f2 calcolare facilmente la portata. La rete di filtrazione viene spesso costruita con metodi sperimentali in laboratorio, con modelli analogici o graficamente per tentativi. In situazioni complesse del sottosuolo, per successione di strati e per anisotropia della permeabilit\u00e0, si pu\u00f2 ottenere la rete di filtrazione per mezzo di metodi numerici (FEM, BEM, metodo delle differenze finite).
","tags":["Analisi filtrazione","Filtrazione","Perdita di carico idraulico"]},{"location":"it/Geoapp/","title":"Geoapp","text":""},{"location":"it/Geoapp/#geoapp-la-piu-grande-suite-del-web-per-calcoli-online","title":"Geoapp: la pi\u00f9 grande suite del web per calcoli online","text":"Gli applicativi presenti in Geostru Geoapp sono stati realizzati a supporto del professionista per la soluzione di molteplici casi professionali.
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\u2022 notifica sull\u2019uscita di nuove applicazioni ed inclusione automatica nel proprio abbonamento;
\u2022 disponibilit\u00e0 di versioni sempre aggiornate;
\u2022 servizio di assistenza tramite Ticket.
"},{"location":"it/Menu_Preferenze/","title":"Preferenze","text":"Opzioni
Visualizza la finestra di dialogo per il settaggio dei parametri relativi all\u2019area di lavoro e all\u2019output.
Seleziona lingua
Permette di selezionare la lingua tra quelle disponibili.
","tags":["Opzioni","Seleziona lingua"]},{"location":"it/Metodo_FEM/","title":"Metodo FEM","text":"Il metodo degli elementi finiti \u00e8 il metodo che pi\u00f9 di tutti si fonda su basi teoriche solide e razionali. Di fatto tutto il metodo presuppone che il problema sia affrontato tenendo in conto sia l\u2019aspetto statico (e quindi l\u2019equilibrio del problema), sia l\u2019aspetto cinematico (e quindi la congruenza degli spostamenti o meglio delle deformazioni). Nel metodo FEM la paratia \u00e8 modellata come un insieme di travi (elementi beam), con vincolo di continuit\u00e0 al terreno mediante molle elastiche, la cui rigidezza \u00e8 valutata in funzione delle propriet\u00e0 elastiche del terreno. Nella figura che segue \u00e8 mostrato schematicamente il modello utilizzato per l\u2019analisi ad elementi finiti:
Schematizzazione del complesso paratie-terreno mediante elementi finiti
Il metodo degli elementi finiti richiede comunque la conoscenza delle propriet\u00e0 del terreno e della struttura (a differenza del metodo LEM in cui si impone una condizione di equilibrio di corpo rigido). In particolare \u00e8 necessario conoscere il modulo di reazione del terreno. Le principali parti in cui si articola l'applicazione del metodo sono le seguenti:
Procedimento di discretizzazione
In questa fase si riporta il problema nel globale, assemblando i contributi di rigidezza dei singoli elementi finiti.
Il problema ad elementi finiti \u00e8 posto in termini di sistema non lineare nelle variabili spostamento. In questa fase si imposta quindi una procedura iterativa che permette la soluzione di un problema non lineare del tipo:
Nella precedente equazione K(u) \u00e8 la matrice di rigidezza del problema (di tipo non lineare), u \u00e8 il campo di spostamenti che \u00e8 soluzione del problema, e p \u00e8 il vettore dei carichi esterni (vettore associato alla distribuzione di pressioni del terreno).
Una volta determinati i valori delle componenti del vettore u si possono derivare tutte le informazioni (relative all' analisi strutturale). In particolare si determinano:
","tags":["Metodo FEM"]},{"location":"it/Metodo_LEM/","title":"Metodo LEM","text":"Il metodo dell\u2019equilibrio limite consiste nel ricercare soluzioni, al problema di verifica o di progetto, che siano compatibili con il solo aspetto statico del problema. In sostanza si ragiona in termini di equilibrio di un corpo rigido, senza preoccuparsi della congruenza cinematica degli spostamenti. I principali schemi di calcolo cui si far\u00e0 riferimento sono i seguenti:
","tags":["Metodo LEM"]},{"location":"it/Metodo_LEM/#paratia-a-sbalzo","title":"Paratia a sbalzo:","text":"Calcolo della profondit\u00e0 d\u2019 infissione limite
Per paratia non tirantata, la stabilit\u00e0 \u00e8 assicurata dalla resistenza passiva del terreno che si trova a valle della stessa; dall' equilibrio dei momenti rispetto al centro di rotazione si ottiene:
Dove i simboli hanno il seguente significato:
Sm= componente orizzontale della spinta attiva;
Bm= braccio di Sm rispetto ad O centro di rotazione;
Rv= componente orizzontale della resistenza passiva;
Bv= braccio di Rv rispetto ad O centro di rotazione;
ogni termine risulta funzione di t dove t \u00e8 la profondit\u00e0 del centro di rotazione rispetto al piano di riferimento di valle (piano campagna a valle). La lunghezza necessaria per assicurare l'equilibrio alla traslazione orizzontale si ottiene aumentando t come segue:
dove a = 0.2 (Metodo di Blum)
Schema di riferimento per il calcolo dell'equilibrio della paratia
","tags":["Metodo LEM"]},{"location":"it/Metodo_LEM/#coefficiente-di-sicurezza-sulla-resistenza-passiva","title":"Coefficiente di sicurezza sulla resistenza passiva","text":"La lunghezza d\u2019infissione d come sopra determinata \u00e8 relativa alla condizione limite di incipiente collasso, tramite un coefficiente F. E\u2019 possibile introdurre un margine di sicurezza sulle resistenze passive; la riduzione si effettua come segue:
","tags":["Metodo LEM"]},{"location":"it/Metodo_LEM/#paratia-tirantata-ad-estremo-libero","title":"Paratia tirantata ad estremo libero","text":"Calcolo della profondit\u00e0 d\u2019infissione limite
La stabilit\u00e0 dell' opera \u00e8 assicurata anche dai tiranti ancorati sulla paratia. Per utilizzare lo schema di calcolo ad estremo libero, la paratia deve essere sufficientemente corta e rigida. La lunghezza di infissione, sar\u00e0 determinata imponendo l' equilibrio alla rotazione sull' origine del tirante indicato B1
Dove i simboli hanno il seguente significato:
Sm= componente orizzontale spinta attiva;
H= altezza terreno da sostenere;
t= profondit\u00e0 di infissione calcolata;
Bm= braccio di Sm rispetto alla base della paratia;
Pm= ordinata del punto di applicazione del tirante a monte;
Rv = componente orizzontale della resistenza passiva;
Bv = braccio di Rv.
Noto t, si determinano Sm ed Rv ed il relativo sforzo del tirante.
","tags":["Metodo LEM"]},{"location":"it/Metodo_LEM/#coefficiente-di-sicurezza-f-sulle-resistenze-passive","title":"Coefficiente di sicurezza F sulle resistenze passive","text":"La lunghezza d\u2019infissione sar\u00e0 ulteriormente aumentata per avere margine di sicurezza in condizioni di esercizio tramite il coefficiente di sicurezza F:
","tags":["Metodo LEM"]},{"location":"it/Metodo_LEM/#paratia-tirantata-ad-estremo-fisso","title":"Paratia tirantata ad estremo fisso","text":"Calcolo della profondit\u00e0 d\u2019infissione limite
Se la sezione pi\u00f9 profonda della paratia non trasla e non ruota pu\u00f2 essere assimilata ad un incastro, in tal caso la paratia si definisce ad estremo fisso. Un procedimento elaborato da BLUM consente di ricavare la profondit\u00e0 d\u2019infissione (t+t'), imponendo le condizioni cinematiche di spostamenti nulli alla base dell' opera ed all' origine del tirante (B1), e le condizioni statiche di momento e taglio nullo alla base della paratia. Si perviene ad una equazione di 5\u00b0 grado in (t+t') che pu\u00f2 essere risolta in modo agevole.
","tags":["Metodo LEM"]},{"location":"it/Metodo_LEM/#coefficiente-di-sicurezza-f-sulle-resistenze","title":"Coefficiente di sicurezza F sulle resistenze","text":"Per aumentare il fattore di sicurezza sono stati introdotti negli sviluppi numerici, valori delle resistenze passive ridotte.
","tags":["Metodo LEM"]},{"location":"it/Metodo_di_equilibrio_limite/","title":"L.E.M. - Metodo equilibrio limite","text":"Selezionando l'icona L.E.M., in fase di analisi verr\u00e0 utilizzato il metodo dell'equilibrio limite.
Il metodo dell'equilibrio limite \u00e8 consueto nella pratica progettuale ed utilizzato principalmente per la determinazione della profondit\u00e0 d\u2019infissione limite. Il metodo LEM viene impiegato per opere in cui \u00e8 facilmente individuabile il cinematismo di rottura, ad esempio in \u00a0presenza di paratie a sbalzo o con una sola fila di tiranti. Per il calcolo si considera che la paratia sia soggetta alla spinta attiva a monte e passiva a valle. La distribuzione delle pressioni sulla struttura \u00e8 diversa per paratia in terreno incoerente e terreno coerente; inoltre la distribuzione delle spinte, in terreno argilloso varia nel tempo. Il calcolo delle spinte viene eseguito utilizzando valori opportuni dell\u2019angolo di resistenza a taglio, del peso per unit\u00e0 di volume e della coesione, facendo riferimento ai coefficienti di spinta determinati secondo le teorie classiche presenti in letteratura (Coulomb, Muller-Breslau, Caquot-Kerisel. Nella determinazione del diagramma delle pressioni sono presi in considerazione gli incrementi dovuti a: sisma, falda, carichi sul terrapieno. Nella valutazione della spinta passiva \u00e8 introdotto un coefficiente di sicurezza sulla resistenza passiva. Per il calcolo delle profondit\u00e0 di infissione si procede come segue:
(a) Calcolo dei coefficienti di spinta attiva e passiva;
(b) Si ipotizza una profondit\u00e0 di infissione iniziale compresa tra 0.2H e 0.7H;
(c) Calcolo delle spinte agenti sull' opera;
(d) Equilibrio dei momenti rispetto al piede (paratie a sbalzo);
Le fasi (a)-(b)-(c)-(d) saranno ripetute incrementando la profondit\u00e0 di infissione fino ad ottenere l'equilibrio dei momenti, al quale corrisponder\u00e0 la profondit\u00e0 di infissione cercata. Per ovviare al mancato equilibrio delle forze orizzontali tale profondit\u00e0 sar\u00e0 aumentata del 20%. In presenza di tirantature si possono presentare i seguenti cinematismi:
(I) La base della paratia \u00e8 libera di ruotare (metodo a supporto libero);
(II) La base della paratia non pu\u00f2 ruotare (metodo a supporto fisso).
Metodo a supporto libero (ved. Tiranti)
Per effettuare il calcolo si procede secondo le fasi (a) - (b) - (d). La fase (c) sar\u00e0 sostituita dall' equilibrio dei momenti rispetto al punto di applicazione dei tiranti, in questo caso non occorre aumentare la profondit\u00e0 di infissione in quanto l'equilibrio delle forze orizzontali risulta verificato.
Metodo a supporto fisso - Metodo della trave equivalente (ved. Tiranti)
Si ipotizza che la paratia si deformi con un'inversione di curvatura, in questo caso il problema non \u00e8 staticamente determinato a meno che non si conosca la posizione del punto di inversione. Se si ipotizza che sul punto di inversione vi sia una cerniera capace di trasferire solo sforzi taglianti (ai fini statici un appoggio), \u00e8 possibile spezzare la palancola in due travi equivalenti. Per fissare la posizione del punto di flesso Blum consiglia valori funzioni di: flessibilit\u00e0, caratteristiche geotecniche ecc.; Trovata la posizione del punto di flesso si procede come segue:
(a) Dall'equilibrio dei momenti rispetto al tirante, considerando la trave superiore al centro di rotazione, si determina la reazione del carrello.
(b) Dall'equilibrio dei momenti rispetto al piede, considerando la trave inferiore rispetto al centro di rotazione, si determina la profondit\u00e0 di infissione.
(c) )Tale profondit\u00e0 sar\u00e0 aumentata del 20%.
","tags":["Equilibrio limite","LEM"]},{"location":"it/NTC2008/","title":"NTC2008","text":"In accordo con le NTC (par. 6.5.3.1.2), le verifiche delle paratie devono essere effettuate considerando le seguenti combinazioni di coefficienti:
- Combinazione 1: (A1+M1+R1)
- Combinazione 2: (A2+M2+R1)
tenendo conto dei valori dei coefficienti parziali riportati nelle tabelle 6.2.I, 6.2.II e 6.5.I delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni.
Tab. 6.2.I NTC - Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni
| Permanenti | Favorevole | \u03b3G1 | 0,90 | 1,00 | 1,00 | | Sfavorevole | 1,10 | 1,30 | 1,00 | | | | Permanenti \u00a0non strutturali | Favorevole | \u03b3G2 | 0,00 | 0,00 | 0,00 | | Sfavorevole | 1,50 | 1,50 | 1,30 | | | | Variabili | Favorevole | \u03b3Qi | 0,00 | 0,00 | 0,00 | | Sfavorevole | 1,50 | 1,50 | 1,30 | | |
Tab. 6.2.II NTC - Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno
| Tangente dell'angolo di resistenza al taglio | tan j'k | \u03b3j' | 1,00 | 1,25 | | Coesione efficace | c'k | \u03b3c' | 1,00 | 1,25 | | Resistenza non drenata | cuk | \u03b3cu | 1,00 | 1,40 | | Peso dell'unit\u00e0 di volume | \u03b3 | \u03b3\u03b3 | 1,00 | 1,00 |
Tab. 6.5.I NTC - Coefficienti parziali \u03b3R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno
| Capacit\u00e0 portante della fondazione | \u03b3R=1,00 | \u03b3R=1,00 | \u03b3R=1,40 | | Scorrimento | \u03b3R=1,00 | \u03b3R=1,00 | \u03b3R=1,10 | | Resistenza del terreno a valle | \u03b3R=1,00 | \u03b3R=1,00 | \u03b3R=1,40 |
La circolare esplicativa del 2 febbraio 2009, n. 617 al par. C.6.5.3.1.2 specifica:
'Nelle verifiche agli stati limite ultimi per il dimensionamento geotecnico delle paratie (GEO), si considera lo sviluppo di meccanismi di collasso determinati dalla mobilitazione della resistenza del terreno e, specificamente, dal raggiungimento delle condizioni di equilibrio limite nel terreno interagente con la paratia. L\u2019analisi pu\u00f2 essere condotta con la Combinazione 2 (A2+M2+R1), nella quale i parametri di resistenza del terreno sono ridotti tramite i coefficienti parziali del gruppo M2, i coefficienti \u03b3R sulla resistenza globale (R1) sono unitari e le sole azioni variabili sono amplificate con i coefficienti del gruppo A2. I parametri di resistenza di progetto sono perci\u00f2 inferiori a quelli caratteristici e di conseguenza il valore di progetto della spinta attiva \u00e8 maggiore, e quello della resistenza passiva \u00e8 minore, dei corrispondenti valori caratteristici. Le azioni di progetto Ed sono le risultanti o i momenti risultanti delle forze sulla paratia che producono il cinematismo di collasso ipotizzato, mentre le resistenze di progetto Rd sono le risultanti o i momenti risultanti delle forze che vi si oppongono.
Nelle verifiche STR si considerano gli stati limite ultimi per raggiungimento della resistenza negli elementi strutturali. L\u2019analisi pu\u00f2 essere svolta utilizzando la Combinazione 1 (A1+M1+R1), nella quale i coefficienti sui parametri di resistenza del terreno (M1) e sulla resistenza globale del sistema (R1) sono unitari, mentre le azioni permanenti e variabili sono amplificate mediante i coefficienti parziali del gruppo A1. In questo caso, i coefficienti parziali amplificativi delle azioni possono applicarsi direttamente alle sollecitazioni, calcolate con i valori caratteristici delle azioni e delle resistenze. In particolare, le sollecitazioni (comprese quelle nei puntoni e negli ancoraggi) devono calcolarsi portando in conto, anche in maniera semplificata, l\u2019interazione fra paratia e terreno, operando su configurazioni che rispettino l\u2019equilibrio e la compatibilit\u00e0 con il criterio di resistenza.
Dato che i coefficienti parziali amplificativi delle azioni permanenti e variabili (gruppo A1) sono diversi, \u00e8 necessario in genere distinguere le sollecitazioni prodotte dai carichi permanenti da quelle prodotte dai carichi variabili.'
Combinazione sismica
Sotto l'effetto dell'azione sismica di progetto le opere e i sistemi geotecnici devono rispettare gli stati limite ultimi e di esercizio come previsto da normativa. Le verifiche agli stati limite ultimi devono essere effettuate ponendo pari all'unit\u00e0 i coefficienti parziali \u00a0sulle azioni ed impiegando i parametri geotecnici e le resistenze di progetto, con i valori dei coefficienti parziali indicati nel capitolo 6 delle NTC.
La circolare esplicativa del 2 febbraio 2009, n. 617 al par. C.7.11.6.3 specifica:
'L\u2019analisi sismica delle paratie si esegue con l\u2019Approccio 1.
Per l\u2019analisi di stati limite ultimi per raggiungimento della resistenza del terreno, si utilizza la Combinazione 2. In particolare, le variazioni di spinta prodotte dalle azioni sismiche si calcolano con i coefficienti parziali M2, mentre i parametri A2 della Combinazione 2 devono essere posti pari ad uno.
Per l\u2019analisi di stati limite per raggiungimento della resistenza negli elementi strutturali o nei vincoli, si adopera la Combinazione 1 dell\u2019Approccio 1, nella quale per\u00f2 i coefficienti A1 devono essere posti pari ad uno.'
Combinazione idraulica UPL/HYD
In presenza di falda, per le verifiche di stabilit\u00e0 al sollevamento, i relativi coefficienti parziali sulle azioni sono indicati nella Tabella 6.2.III delle NTC. Tali coefficienti devono essere combinati in modo opportuno con quelli relativi ai parametri geotecnici (M2). Per la stabilit\u00e0 al sifonamento, invece, si tiene conto dei coefficienti parziali della Tabella 6.2.IV delle NTC.
Tab. 6.2.III NTC - Coefficienti parziali sulle azioni per le verifiche nei confronti di stati limite di sollevamento
| Permanenti | Favorevole | \u03b3G1 | 0,90 | | Sfavorevole | 1,10 | | | | Permanenti \u00a0non strutturali | Favorevole | \u03b3G2 | 0,00 | | Sfavorevole | 1,50 | | | | Variabili | Favorevole | \u03b3Qi | 0,00 | | Sfavorevole | 1,50 | | |
Tab. 6.2.IV NTC - Coefficienti parziali sulle azioni per le verifiche nei confronti di stati limite di sifonamento
| Permanenti | Favorevole | \u03b3G1 | 0,90 | | Sfavorevole | 1,30 | | | | Permanenti \u00a0non strutturali | Favorevole | \u03b3G2 | 0,00 | | Sfavorevole | 1,50 | | | | Variabili | Favorevole | \u03b3Qi | 0,00 | | Sfavorevole | 1,50 | | |
COMBINAZIONE STABILITA' GLOBALE
La verifica di stabilit\u00e0 globale dell'insieme terreno-opera deve essere effettuata secondo la combinazione 2 dell'Approccio progettuale 1:
- Combinazione 2: (A2+M2+R2)
tenendo conto dei coefficienti parziali riportati nelle Tabelle 6.2.I e 6.2.II e 6.8.I delle NTC.
Tab. 6.8.I NTC - Coefficienti parziali per le verifiche di sicurezza di opere di materiali sciolti e di fronti di scavo
| \u03b3R | 1,10 |
","tags":["Combinazione 1","Combinazione 2","Combinazione idraulica UPL/HYD","Combinazione sismica","combinazioni di coefficienti","EQU","Favorevole","GEO","NTC2008","Sfavorevole","stabilit\u00e0 globale","STR"]},{"location":"it/NTC_2018/","title":"NTC 2018","text":"Enter topic text here.
"},{"location":"it/Nuovo/","title":"Nuovo modello di calcolo","text":"E' possibile definire un generico modello di calcolo iniziale, modificandolo opportunamente nel corso della sezione di lavoro . Al click sul comando \"Nuovo...\" si apre la seguente finestra di dialogo:
Ambiente per l'inizializzazione di un nuovo modello
L'inizializzazione di un nuovo modello richiede che siano definiti i seguenti dati:
Progetto
Identifica una descrizione sintetica del progetto, la localit\u00e0 del cantiere, il progettista dell'opera e la data.
In fase di esportazione in formato \".doc\" \u00e8 possibile stampare la descrizione e la localit\u00e0, per rendere attiva quest'azione \u00a0basta inserire un segno di spunta sul quadrato di destra della casella di testo.
Normativa
E' possibile selezionare la normativa applicata nelle verifiche geotecniche (Normativa GEO) e quella relativa alle verifiche strutturali (Normativa STRU). Per ogni categoria di verifiche sono previste le seguenti scelte:
Normativa GEO: NTC ed Eurocode 7 ed Eurocode 8; Normativa STR: NTC ed Eurocode 2.
Calcolo pressioni
In questo gruppo di dati vengono specificate le teorie che si possono utilizzare per il calcolo del coefficiente di spinta attiva, del coefficiente di spinta passiva e del coefficiente di stato limite (attivo o passivo) in condizioni dinamiche. In particolare sono previste le seguenti possibilit\u00e0:
Pressioni attive: Coulomb, Muller-Breslau, Caqout-Kerisel, Jaky, Rankine; Pressioni passive: Coulomb, Muller-Breslau, Caqout-Kerisel; Pressioni sismiche: Mononobe-Okabe, Strutture che non subiscono spostamenti.
E' possibile scegliere il punto di applicazione dell'azione sismica: 2/3 H; 1/3 H; 1/2 H.
Metodo di Mononobe-Okabe \u2014 quando e come si applica
Il metodo di Mononobe-Okabe (M-O) \u00e8 una procedura pseudostatica che estende la teoria di Coulomb per includere l'azione sismica come forza inerziale equivalente applicata al cuneo di terreno a tergo dell'opera. \u00c8 il metodo di riferimento per la spinta sismica sulle paratie nelle principali normative europee (Eurocodice 8 \u2013 Parte 5, appendice E; NTC 2018 \u00a77.11).
Quando usarlo
Principio e formulazione
L'azione sismica \u00e8 rappresentata da due coefficienti adimensionali: \\(k_h\\) (orizzontale) e \\(k_v\\) (verticale), che generano sul cuneo di rottura una forza d'inerzia proporzionale al peso. Equivalentemente, il problema si riconduce a un cuneo statico ruotato di un angolo
\\[ \\theta = \\arctan\\!\\left( \\frac{k_h}{1 \\pm k_v} \\right) \\]rispetto alla verticale. Il coefficiente di spinta attiva sismico \\(K_{AE}\\) \u00e8 quindi calcolato con la stessa espressione di Coulomb in cui tutti gli angoli sono corretti per \\(\\theta\\).
Scelta dei coefficienti sismici
In accordo con NTC 2018 / EC8-5, \\(k_h\\) e \\(k_v\\) si ricavano dalla massima accelerazione attesa al sito \\(a_{max}\\):
\\[ k_h \\;=\\; \\beta_m \\cdot \\frac{a_{max}}{g}, \\qquad k_v \\;=\\; \\pm 0{,}5 \\cdot k_h \\]dove \\(\\beta_m \\le 1\\) \u00e8 un coefficiente di riduzione che tiene conto della capacit\u00e0 dell'opera di tollerare spostamenti permanenti ammissibili senza perdere funzionalit\u00e0. Per paratie flessibili \u00e8 prassi adottare \\(\\beta_m = 1\\) (nessuna riduzione) a meno che non si valutino esplicitamente gli spostamenti attesi con analisi di Newmark-Richards.
Punto di applicazione della spinta sismica
La componente dinamica aggiuntiva \\(\\Delta P_{AE} = P_{AE} - P_A\\) rappresenta l'incremento di spinta rispetto alla condizione statica e il suo punto di applicazione non coincide in generale con quello della spinta statica. La scelta disponibile nel software (2/3 H, 1/3 H, 1/2 H) rispecchia le indicazioni normative:
Limiti e avvertenze
Modello di calcolo
In questa sezione \u00e8 possibile scegliere a priori il metodo di calcolo: LEM (Metodo dell' Equilibrio Limite) o \u00a0FEM (Metodo degli Elementi Finiti).
Carico limite verticale
Selezionando (Si / No) e riportando il fattore di correlazione delle verticali indagate riferito alla portanza del palo, in fase di calcolo il programma stima il valore del carico limite verticale.
Lunghezza longitudinale
Si assegna la lunghezza longitudinale della paratia.
","tags":["approccio di calcolo","Calcolo pressioni","Normativa","Nuovo modello di calcolo"]},{"location":"it/Parametri_caratteristici_del_t/","title":"Parametri caratteristici del terreno NTC","text":"Il valore caratteristico, inteso come una stima cautelativa del parametro che influenza l\u2019insorgere dello stato limite in considerazione, dovr\u00e0 essere utilizzato in qualsiasi tipo di verifica geotecnica: le opere dovranno essere verificate per gli stati limite ultimi che possono presentarsi, in conseguenza alle diverse combinazioni delle azioni, e per gli stati limite di esercizio definiti in relazione alle prestazioni attese.
\u201cStato limite \u00e8 la condizione superata la quale l\u2019opera non soddisfa pi\u00f9 le esigenze per le quali \u00e8 stata progettata\u201d.
Si parla di Stato limite ultimo quando lo stato limite \u00e8 associato al valore estremo della capacit\u00e0 portante della struttura, il superamento di uno stato limite ultimo ha carattere irreversibile e si definisce collasso. Si parla invece di Stato limite di esercizio quando \u00e8 legato al raggiungimento di un particolare stato dell\u2019opera che pur non generando il collasso compromette aspetti funzionali importanti che limitano le prestazioni in condizione d\u2019esercizio.
Definire il valore caratteristico significa pertanto scegliere il parametro geotecnico che influenza il comportamento del terreno in quel determinato stato limite, ed adottarne un valore, o stima, a favore della sicurezza.
Ai valori caratteristici trovati si applicano dei coefficienti di sicurezza parziali in funzione dello stato limite considerato.
Per quanto riguarda il calcolo geotecnico esistono due linee di pensiero seguite per la determinazione dei parametri caratteristici:
Con la Circolare del 02.02.2009 viene specificato come la scelta dei valori caratteristici dei parametri geotecnici deve avvenire in due fasi.
La prima fase comporta l\u2019identificazione dei parametri geotecnici appropriati ai fini progettuali. Tale scelta richiede una valutazione specifica da parte del progettista, per il necessario riferimento ai diversi tipi di verifica.
Identificati i parametri geotecnici appropriati, la seconda fase del processo decisionale riguarda la valutazione dei valori caratteristici degli stessi parametri.
Viene inoltre precisato come \u201cnelle valutazioni che il progettista deve svolgere per pervenire ad una scelta corretta dei valori caratteristici, appare giustificato il riferimento a valori prossimi a quelli medi quando nello stato limite considerato \u00e8 coinvolto un elevato volume di terreno, con possibile compensazione delle eterogeneit\u00e0 o quando la struttura a contatto con il terreno \u00e8 dotata di rigidezza sufficiente a trasferire le azioni dalle zone meno resistenti a quelle pi\u00f9 resistenti. Al contrario, valori caratteristici prossimi ai valori minimi dei parametri geotecnici appaiono pi\u00f9 giustificati nel caso in cui siano coinvolti modesti volumi di terreno, con concentrazione delle deformazioni fino alla formazione di superfici di rottura nelle porzioni di terreno meno resistenti del volume significativo, o nel caso in cui la struttura a contatto con il terreno non sia in grado di trasferire forze dalle zone meno resistenti a quelle pi\u00f9 resistenti a causa della sua insufficiente rigidezza\u2026Una migliore approssimazione nella valutazione dei valori caratteristici pu\u00f2 essere ottenuta operando le opportune medie dei valori dei parametri geotecnici nell\u2019ambito di piccoli volumi di terreno, quando questi assumano importanza per lo stato limite considerato.\u201d
In particolare, le opere che coinvolgono grandi volumi di terreno sono quelle che portano a variazioni tensionali, all\u2019interno di una porzione abbastanza elevata di sottosuolo, tali da dare origine a una compensazione delle resistenze.
Si parla in questo caso di resistenze compensate: le zone di terreno a resistenza minima e massima vengono sollecitate contemporaneamente e quello che emerge \u00e8 un comportamento meccanico intermedio fra i due estremi. Per questo motivo, per ogni verticale d\u2019indagine eseguita all\u2019interno del volume significativo si effettua una stima cautelativa del valore medio dei parametri geotecnici.
Nel caso di opere che coinvolgono modesti volumi di terreno a essere sollecitate sono piccole porzioni di terreno in cui prevalgono le resistenze locali.
Nel caso vengano eseguite misure dirette all\u2019esterno del volume significativo si parla di resistenze non compensate da misure estrapolate e il valore caratteristico andr\u00e0 selezionato prendendo come riferimento un valore prossimo al minimo misurato, a vantaggio di sicurezza.
Nel caso invece in cui vengano eseguite misure dirette all\u2019interno del volume significativo si parla di resistenze non compensate da misure dirette: in tal caso i valori caratteristici del terreno si stimano effettuando una valutazione cautelativa dei valori medi misurati.
","tags":["valori caratteristici"]},{"location":"it/Parametri_caratteristici_del_t_2/","title":"Parametri caratteristici del terreno EUROCODICE","text":"L\u2019Eurocodice 7: \"Eurocode 7: Geotechnical design - Part 1: General rules\", introduce il concetto dei valori caratteristici dei parametri geotecnici. Il valore caratteristico, inteso come una stima cautelativa del parametro che influenza l\u2019insorgere dello stato limite in considerazione, dovr\u00e0 essere utilizzato in qualsiasi tipo di verifica geotecnica, che si tratti di SLU (stati limite ultimi ovvero potenziale presenza di una superficie di rottura) o di SLE (stati limite di esercizio ossia deformazioni di tipo elastico o di consolidazione a prescindere dallo stato di rottura).
L\u2019unica metodologia delineata dall\u2019EC7 per la definizione dei valori caratteristici \u00e8 di natura statistica.
\u201cIf statistical methods are used, the characteristic value should be derived such that the calculated probability of a worse value governing the occurrence of the limit state under consideration is not greater than 5%.
NOTE In this respect, a cautious estimate of the mean value is a selection of the mean value of the limited set of geotechnical parameter values, with a confidence level of 95%; where local failure is concerned, a cautious estimate of the low value is a 5% fractile\u201d.
","tags":["valori caratteristici"]},{"location":"it/Parametri_sismici_EUROCODICE_8/","title":"Parametri sismici EUROCODICE 8","text":"In accordo con l'EUROCODICE 8 l'accelerazione orizzontale ah a cui \u00e8 assoggettato, statisticamente l'ammasso di terreno direttamente interagente con l'opera \u00e8 espressa come:
con
cio\u00e8
dove ag \u00e8 l'intensit\u00e0 sismica del sito, S il coefficiente d'amplificazione funzione della stratigrafia locale ed r un parametro che permette di scalare l'intensit\u00e0 dell'azione sismica nel calcolo delle azioni di progetto della struttura. Il coefficiente r pu\u00f2 assumere valori compresi tra 1 e 2, a seconda della tipologia dell'opera in relazione al comportamento durante il sisma ed al danno permanente tollerabile.
Nel caso di opere di sostegno, l' EC8 propone alcune correlazioni che permettono di legare r all'entit\u00e0 della deformazione accettabile (figura seguente).
In presenza di terreni incoerenti saturi si dovr\u00e0 comunque assumere r =1.
Determinazione del coefficiente r e lo spostamento ammissibile dr (mm)
Il coefficiente di amplificazione locale S viene determinato in ragione della stratigrafia al di sopra del substrato:
Coefficiente di amplificazione locale S
| A | 1,00 | | B | 1,25 | | C | 1,25 | | D | 1,35 | | E | 1,25 |
Per quanto riguarda le deformazioni ammissibili ci si deve riferire alla destinazione dell'opera ed all'ambito in cui \u00e8 inserita.
La componente verticale sar\u00e0 calcolata come
con
Le accelerazioni kh e kv dovranno essere poi moltiplicati per il coefficiente d'importanza \u03b3I
Tab. EUROCODICE 8 - Classe d'importanza
| I | Costruzioni di minore importanza per la pubblica sicurezza. | 0.8 | | II | Costruzioni ordinarie, non appartenenti alle altre categorie. | 1.0 | | III | Costruzioni la cui resistenza sismica \u00e8 di un'importanza in vista delle conseguenze associate al collasso. | 1.2 | | IV | Costruzioni la cui integrit\u00e0 durante il terremoto \u00e8 di un'importanza vitale per la protezione civile. | 1.4 |
"},{"location":"it/Parametri_sismici_NTC2008/","title":"Parametri sismici NTC- Paratie","text":"GeoStru PS consente di individuare la pericolosit\u00e0 sismica direttamente dalla mappa geografica. Sar\u00e0 cos\u00ec semplice ed immediato ricavare i coefficienti sismici secondo le Nuove norme tecniche per le costruzioni:
Tab. 2.4.I NTC - Vita nominale VN per diversi tipi di opere
| 1 | Opere provvisorie - Opere provvisionali - Strutture in fase costruttiva | \u226410 | | 2 | Opere ordinarie, ponti, opere infrastrutturali e dighe di dimensioni contenute o di importanza normale | \u226550 | | 3 | Grandi opere, ponti, opere infrastrutturali e dighe di grandi dimensioni o di importanza strategica | \u2265100 |
Verranno cos\u00ec ricavati i parametri Tr, ag, F0, Tc*;
Selezionare l'opzione 'Paratie';
Indicare:
H: \u00a0altezza complessiva della paratia;
us: massimo spostamento che l'opera pu\u00f2 tollerare senza riduzioni di resistenza;
In mancanza di studi specifici, ah pu\u00f2 essere legata all'accelerazione di picco amax attesa nel volume di terreno significativo per l'opera mediante la relazione:
dove g \u00e8 l'accelerazione di gravit\u00e0, kh \u00e8 il coefficiente sismico in direzione orizzontale, \u03b1\u22641 \u00e8 un coefficiente che tiene conto della deformabilit\u00e0 dei terreni interagenti con l'opera e \u03b2\u22641 \u00e8 un coefficiente funzione della capacit\u00e0 dell'opera di subire spostamenti senza cadute di resistenza.
Per le paratie si pu\u00f2 porre av= 0. \u00a0L'accelerazione di picco amax \u00e8 valutata mediante un'analisi di risposta sismica locale, ovvero come
dove SS \u00e8 il coefficiente che comprende l'effetto dell'amplificazione stratigrafica (SS) e dell'amplificazione topografica (ST), di cui al capitolo 3.2.3.2 delle NTC, ed ag \u00e8 l'accelerazione orizzontale massima attesa su sito di riferimento rigido.
Il valore del coefficiente \u03b1 pu\u00f2 essere ricavato a partire dall'altezza complessiva H della paratia e dalla categoria di sottosuolo mediante il seguente diagramma
Diagramma per la valutazione del coefficiente di deformabilit\u00e0 \u03b1
Per la valutazione della spinta nelle condizioni di equilibrio limite passivo deve porsi \u03b1=1.
Il valore del coefficiente \u03b2 pu\u00f2 essere ricavato dal diagramma seguente
Diagramma per la valutazione del coefficiente di spostamento \u03b2
in funzione del massimo spostamento us che l'opera pu\u00f2 tollerare senza riduzioni di resistenza.
Per us= 0 \u00e8 \u03b2 = 1. Deve comunque risultare:
Se \u03b1\u03b2 \u2264 0,2 deve assumersi kh = 0,2amax/g.
Categoria sottosuolo: categoria di sottosuolo di riferimento;
Categoria topografica: categoria topografica di riferimento;
Tab. 3.2.II NTC - Categorie di sottosuolo
| A | Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi caratterizzati da valori di VS,30 superiori a 800 m/s, eventualmente comprendenti in superficie uno strato di alterazione, con spessore massimo pari a 3 m. | | B | Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle propriet\u00e0 meccaniche con la profondit\u00e0 e da valori di VS,30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s (ovvero NSPT>50 nei terreni a grana grossa e cu,30>250kPa nei terreni a grana fina). | | C | Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m, \u00a0caratterizzati da un graduale miglioramento delle propriet\u00e0 meccaniche con la profondit\u00e0 e da valori di VS,30 compresi tra 180 m/s e 360 m/s (ovvero NSPT<50 nei terreni a grana grossa e 70<cu,30<250kPa nei terreni a grana fina). | | D | Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti, con spessori superiori a 30 m, \u00a0caratterizzati da un graduale miglioramento delle propriet\u00e0 meccaniche con la profondit\u00e0 e da valori di VS,30 inferiori a 180 m/s (ovvero NSPT<15 nei terreni a grana grossa e cu,30<70kPa nei terreni a grana fina). | | E | Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m, posti sul substrato di riferimento (con VS>800 m/s). |
Tab. 3.2.III NTC - Categorie aggiuntive di sottosuolo
| S1 | Depositi di terreni caratterizzati da \u00a0valori di VS,30 inferiori a 100 m/s (ovvero 10<cu,30<20kPa), che includono uno strato di almeno 8 m di terreni a grana fina di bassa consistenza, oppure che includono almeno 3 m di torba o di argille altamente organiche. | | S2 | Deposisti di terreni suscettibili di liquefazione, di argille sensitive o qualsiasi altra categoria di sottosuolo non classificabile nei tipi precedenti. |
Tab. 3.2.IV NTC - Categorie topografiche
| T1 | Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i\u226415\u00b0. | | T2 | Pendii con inclinazione media i>15\u00b0. | | T3 | Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media 15\u00b0\u2264i\u226430\u00b0. | | T4 | Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media i>30\u00b0. |
E' possibile anche personalizzare l'accelerazione massima attesa al sito selezionando con un segno di spunta la relativa opzione ed inserendo il valore nella rispettiva casella.
Per ogni Stato limite verranno cos\u00ec ricavati il coefficiente di amplificazione stratigrafica SS, il coefficiente funzione della categoria di sottosuolo CC ed il coefficiente di amplificazione topografica ST, valori che possono essere anche modificati manualmente dall'utente, sar\u00e0 cos\u00ec possibile eseguire il calcolo dei coefficienti sismici cliccando sul pulsante ''Calcola'';
Cliccare sul pulsante centrale ''Salva file'' per salvare il report in formato .txt, da importare poi nella finestra Calcolo coefficienti sismici di SPW, o sul pulsante ''Salva PDF'' per salvare i risultati in formato .pdf.
Software on line GeoStru Parametri sismici
","tags":["altezza complessiva","amplificazione stratigrafica","amplificazione topografica","categoria di sottosuolo","Categoria sottosuolo","Categoria topografica","Classe d'uso","GeoStru PS","l'accelerazione massima","massimo spostamento","parametri Tr, ag, F0, Tc*","sisma","Vita nominale dell'opera"]},{"location":"it/Parametri_sismici_NTC_2018-_Pa/","title":"Parametri sismici NTC 2018- Paratie","text":"GeoStru PS consente di individuare la pericolosit\u00e0 sismica direttamente dalla mappa geografica. Sar\u00e0 cos\u00ec semplice ed immediato ricavare i coefficienti sismici secondo le Nuove norme tecniche per le costruzioni:
Tab. 2.4.I NTC 2018 - Valori minimi della Vita nominale VN di progetto per i diversi tipi di costruzioni
| 1 | Costruzioni temporanee e provvisorie | 10 | | 2 | Costruzioni con livelli di prestazioni ordinari | 50 | | 3 | Costruzioni con liveli di prestazioni elevati | 100 |
Verranno cos\u00ec ricavati i parametri Tr, ag, F0, Tc*;
Selezionare l'opzione 'Paratie';
Indicare:
H: \u00a0altezza complessiva della paratia;
us: massimo spostamento che l'opera pu\u00f2 tollerare senza riduzioni di resistenza;
In mancanza di studi specifici, ah pu\u00f2 essere legata all'accelerazione di picco amax attesa nel volume di terreno significativo per l'opera mediante la relazione:
dove g \u00e8 l'accelerazione di gravit\u00e0, kh \u00e8 il coefficiente sismico in direzione orizzontale, \u03b1\u22641 \u00e8 un coefficiente che tiene conto della deformabilit\u00e0 dei terreni interagenti con l'opera e \u03b2\u22641 \u00e8 un coefficiente funzione della capacit\u00e0 dell'opera di subire spostamenti senza cadute di resistenza.
Per le paratie si pu\u00f2 porre av= 0. \u00a0L'accelerazione di picco amax \u00e8 valutata mediante un'analisi di risposta sismica locale, ovvero come
dove SS \u00e8 il coefficiente che comprende l'effetto dell'amplificazione stratigrafica (SS) e dell'amplificazione topografica (ST), di cui al capitolo 3.2.3.2 delle NTC 2018, ed ag \u00e8 l'accelerazione orizzontale massima attesa su sito di riferimento rigido.
Il valore del coefficiente \u03b1 pu\u00f2 essere ricavato a partire dall'altezza complessiva H della paratia e dalla categoria di sottosuolo mediante il seguente diagramma
Diagramma per la valutazione del coefficiente di deformabilit\u00e0 \u03b1
Per la valutazione della spinta nelle condizioni di equilibrio limite passivo deve porsi \u03b1=1.
Il valore del coefficiente \u03b2 pu\u00f2 essere ricavato dal diagramma seguente
Diagramma per la valutazione del coefficiente di spostamento \u03b2
in funzione del massimo spostamento us che l'opera pu\u00f2 tollerare senza riduzioni di resistenza.
Per us= 0 \u00e8 \u03b2 = 1. Deve comunque risultare:
Se \u03b1\u03b2 \u2264 0,2 deve assumersi kh = 0,2amax/g.
Categoria sottosuolo: categoria di sottosuolo di riferimento;
Categoria topografica: categoria topografica di riferimento;
Tab. 3.2.II NTC 2018 - Categorie di sottosuolo
| A | Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi caratterizzati da valori di VS,30 superiori a 800 m/s, eventualmente comprendenti in superficie uno strato di alterazione, con spessore massimo pari a 3 m. | | B | Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle propriet\u00e0 meccaniche con la profondit\u00e0 e da valori di VS,30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s | | C | Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m, \u00a0caratterizzati da un graduale miglioramento delle propriet\u00e0 meccaniche con la profondit\u00e0 e da valori di VS,30 compresi tra 180 m/s e 360 m/s | | D | Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti, con spessori superiori a 30 m, \u00a0caratterizzati da un graduale miglioramento delle propriet\u00e0 meccaniche con la profondit\u00e0 e da valori di VS,30 inferiori a 180 m/s | | E | Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m, posti sul substrato di riferimento (con VS>800 m/s). |
Tab. 3.2.III NTC 2018- Categorie topografiche
| T1 | Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i\u226415\u00b0. | | T2 | Pendii con inclinazione media i>15\u00b0. | | T3 | Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media 15\u00b0\u2264i\u226430\u00b0. | | T4 | Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media i>30\u00b0. |
E' possibile anche personalizzare l'accelerazione massima attesa al sito selezionando con un segno di spunta la relativa opzione ed inserendo il valore nella rispettiva casella.
Per ogni Stato limite verranno cos\u00ec ricavati il coefficiente di amplificazione stratigrafica SS, il coefficiente funzione della categoria di sottosuolo CC ed il coefficiente di amplificazione topografica ST, valori che possono essere anche modificati manualmente dall'utente, sar\u00e0 cos\u00ec possibile eseguire il calcolo dei coefficienti sismici cliccando sul pulsante ''Calcola'';
Cliccare sul pulsante centrale ''Salva file'' per salvare il report in formato .txt, da importare poi nella finestra Calcolo coefficienti sismici di SPW, o sul pulsante ''Salva PDF'' per salvare i risultati in formato .pdf.
Software on line GeoStru Parametri sismici
"},{"location":"it/Paratie/","title":"Paratie","text":"Le paratie sono costituite da una struttura verticale relativamente sottile, ammorsata nel terreno fino ad una certa profondit\u00e0 al di sotto del piano di scavo, in modo da ottenere un supporto sufficientemente robusto per contrastare le spinte del terreno, dell'acqua e di eventuali sovraccarichi. Questo tipo di struttura di sostegno pu\u00f2 essere formata da palancole prefabbricate ed infisse, da pali trivellati accostati e da diaframmi in c.a. costruiti in opera, o anche da pannelli di c.a. (setti in cemento armato).
Nella figura che segue \u00e8 riportato, a titolo di esempio, lo schema di una paratia a sbalzo costruita mediante pali in c.a:
Schema di paratia costituita dall'accostamento di pali in c.a.
I metodi di calcolo pi\u00f9 largamente utilizzati sono:
Mentre il metodo dell' equilibrio limite si basa su considerazioni solo ed esclusivamente di carattere statico, per il metodo degli elementi finiti si fanno considerazioni che si basano anche sulla congruenza delle deformazioni (il metodo FEM \u00e8 quindi un metodo pi\u00f9 razionale). I metodi citati sono di complessit\u00e0 crescente sia dal punto di vista numerico che dal punto di vista delle operazioni preliminari al calcolo. Di fatti mentre per il metodo LEM \u00e8 necessario conoscere le propriet\u00e0 classiche del materiale terreno (angolo di attrito interno ecc.) per il metodo FEM \u00e8 necessario anche stimare il modulo di reazione del terreno e caratterizzarne il suo eventuale comportamento non lineare. \u00a0Il programma SPW consente di effettuare l'analisi di paratie a sbalzo o con tiranti, secondo i due modelli di calcolo citati.
"},{"location":"it/Paratie/#caratteristiche-generali-relativamente-allinput-del-software","title":"CARATTERISTICHE GENERALI (Relativamente all'input del software)","text":"I modelli che \u00e8 possibile analizzare con SPW sono rappresentativi, di buona parte, dei problemi che si incontrano nella pratica corrente. Dal punto di vista generale (si scender\u00e0 nel particolare in sezioni successive) le caratteristiche principali dell'input sono le seguenti:
"},{"location":"it/Paratie/#caratteristiche-generali-relativamente-alla-fase-di-calcolo","title":"CARATTERISTICHE GENERALI (Relativamente alla fase di calcolo)","text":""},{"location":"it/Paratie/#caratteristiche-generali-relativamente-alla-fase-di-output","title":"CARATTERISTICHE GENERALI (Relativamente alla fase di output)","text":""},{"location":"it/Paratie_SPW/","title":"Progettazione e calcolo di Paratie \u2013 SPW","text":"Software per la progettazione ed il calcolo di PARATIE. I metodi di calcolo utilizzati sono: Equilibrio limite, Elementi finiti.
I metodi citati sono di complessit\u00e0 crescente sia dal punto di vista numerico che per la quantit\u00e0 di parametri geotecnici necessari per il calcolo. Il programma SPW consente di effettuare l\u2019analisi di paratie a sbalzo o con tiranti. La verifica della stabilit\u00e0 globale viene eseguita tramite il software GSA.
Compatibile con le seguenti normative: NTC 2018, Eurocodici con annessi nazionali per diversi paesi europei. SPW \u00e8 compatibile inoltre con gli standard per i seguenti paesi: Regno Unito, Brasile, Colombia, altre sono in corso di implementazione.
"},{"location":"it/Paratie_SPW/#caratteristiche","title":"CARATTERISTICHE","text":"Metodo di calcolo ad elementi finiti ed Equilibrio limite.
Terreno stratificato.
Presenza di sisma e falda.
Pali su singola fila.
Pali con disposizione a quinconce.
Micropali su singola fila.
Micropali con disposizione a quinconce.
Setti con doppia fila di armatura.
Sezione generica.
Tiranti su pi\u00f9 file.
Carichi sul terrapieno del tipo: strisce di carico, linee di carico, carichi uniformemente distribuiti. I carichi possono avere una quota di applicazione anche diversa dalla quota del piano campagna.
Tracciamento del reticolo di flusso alle differenze finite.
"},{"location":"it/Paratie_SPW/#calcolo","title":"CALCOLO","text":"Calcolo ad equilibrio limite (LEM) ed elementi finiti (FEM) anche con analisi non lineare.
Calcolo della profondit\u00e0 di infissione.
Verifica di una profondit\u00e0 di infissione assegnata.
Visualizzazione diagrammi delle sollecitazioni per ogni fase e combinazione.
Calcolo del coefficiente di reazione orizzontale automaticamente.
Calcolo delle spinte con il metodi di: Coulomb, Rankine, Mononobe & Okabe, Caquot e Kerisel.
Calcolo delle tensioni nel sottosuolo indotte da carichi esterni con il metodo di Boussinesq.
Analisi della paratia durante le fasi di scavo.
Semiprogetto delle sezioni allo stato limite ultimo anche per sezioni miste.
Verifica a sifonamento
Verifica stabilit\u00e0 di fondo scavo
ANALISI DI STABILITA\u2019 GLOBALE
Metodi di: FELLENIUS, BISHOP, JANBU, BELL, SARMA; \u00a0D.E.M.
"},{"location":"it/Paratie_SPW/#il-programma-si-interfaccia-con-gfas-geotechnical-and-fem-analysis-system","title":"Il programma si interfaccia con G.F.A.S. (Geotechnical and F.E.M. analysis System).","text":""},{"location":"it/Procedura_consigliata/","title":"Procedura di calcolo","text":"Dopo aver inizializzato un \u00a0modello di paratia attraverso il comando 'Nuovo', \u00a0l'utente potr\u00e0 adattare il modello di default con i dati di progetto in suo possesso.
A titolo di esempio riportiamo una sequenza di operazioni che permettono di compiere un'analisi completa di una paratia:
Di seguito saranno descritte le finestre di dialogo che consentono all'utente di compiere l'analisi.
","tags":["Procedura di calcolo"]},{"location":"it/Risultati_analisi_strutturale/","title":"Risultati analisi strutturale","text":"E' possibile avere informazioni immediate sui risultati del calcolo strutturale delle sezioni della paratia, in termini di armatura, deformazioni estreme, risultato verifica ecc.
L'ambiente per la gestione dei risultati dell'analisi strutturale \u00e8 il seguente:
Risultati calcolo strutturale
I risultati che \u00e8 possibile consultare sono quelli classici di un'analisi strutturale (Sforzi allo stato limite ultimo, deformazioni massime, tensioni massime, posizione asse neutro, esito verifiche ecc.). I colori bleu e rosso che evidenziano alcuni risultati della verifica non hanno alcun significato ai fini della verifica stessa, indicano soltanto quali sono le sezioni pi\u00f9 caricate con armatura a flessione e a taglio.
N.B. Questi vengono restituiti per le combinazioni che sono state associate alla tipologia STR nella finestra di Analisi.
","tags":["Asse neutro","Deformazione acciaio","Deformazione calcestruzzo","M ultimo (Mu)","N ultimo (Nu)","Verifica acciaio","Verifica calcestruzzo","Verifica flessione"]},{"location":"it/Sezione-Geoapp/","title":"Sezione Geoapp","text":"Generale ed Ingegneria, Geotecnica e Geologia
Tra le applicazioni presenti, una vasta gamma pu\u00f2 essere utilizzata per Paratie. A tale scopo si consigliano i seguenti applicativi:
"},{"location":"it/Sollevamento/","title":"Verifica a sollevamento","text":"Nel caso di un diaframma infisso nel terreno, la presenza della falda in posizioni tali da innescare un moto di filtrazione comporta l\u2019instaurarsi di una forza di filtrazione che, se diretta verso l\u2019alto, pu\u00f2 annullare il peso del terreno il quale, in assenza di coesione, pu\u00f2 essere trascinato dal flusso dell\u2019acqua e compromettere la stabilit\u00e0 dell\u2019opera. Il fenomeno della stabilit\u00e0 del fondo scavo, analogo a quello del sifonamento, \u00e8 stato affrontato per la prima volta da Terzaghi (1943). \u00a0A differenza del sifonamento, che \u00e8 un fenomeno localizzato nel punto di sbocco della prima linea di flusso, quello del sollevamento del fondo scavo si estende per una profondit\u00e0 pari a quella d\u2019infissione della paratia per una larghezza pari a met\u00e0 di tale infissione.
Per semplificare il problema della determinazione dell\u2019effettivo andamento della pressione interstiziale nel punto A, si assume che il valore della sovrappressione al piede del diaframma sia costante sulla lunghezza D/2 e pari a gw x Hc . Per determinare Hc si ricorre all\u2019espressione del gradiente di efflusso iE:
Da cui si ottiene:
La forza di filtrazione Sw che tende a sollevare il blocco di terreno coinvolto \u00e8 pari a:
Le condizioni limite di stabilit\u00e0 vengono raggiunte quando Sw uguaglia il peso efficace del blocco, pertanto il fattore di sicurezza a sollevamento del fondo scavo si definisce come il rapporto tra il peso efficace del blocco e la forza di filtrazione:
"},{"location":"it/Tabelle_di_conversione/","title":"Tabelle di conversione","text":"Tabella di conversione da (\u00b0) in (%) e viceversa
","tags":["Tabelle di conversione"]},{"location":"it/Tabelle_di_conversione/#_1","title":"Tabelle di conversione","text":"Tabella di conversione delle forze
","tags":["Tabelle di conversione"]},{"location":"it/Tabelle_di_conversione/#_2","title":"Tabelle di conversione","text":"Conversione forze:
1 Newton (N) = 1/9.81 Kg = 0.102 Kg ; 1 kN = 1000 N
Tabella di conversione delle pressioni
","tags":["Tabelle di conversione"]},{"location":"it/Tabelle_di_conversione/#_3","title":"Tabelle di conversione","text":"","tags":["Tabelle di conversione"]},{"location":"it/Zona_ancoraggio_tiranti/","title":"Zona ancoraggio tiranti","text":"Permette di visualizzare la zona stabile di terreno all'interno della quale \u00e8 consigliato (ed ovviamente necessario) ancorare eventuali tiranti.
Il tirante di ancoraggio, visto come elemento che va ad integrare le risorse di resistenza della paratia, ha senso solo se ancorato in zone di terreno che sono stabili. E' necessario quindi valutare con sura la zona in cui \u00e8 conveniente ancorare il tirante. Il principio secondo il quale si valuta \u00a0la zona di ancoraggio \u00e8: \"determinare quella zona di terreno in cui la zona attiva non si interseca con la zona passiva (Bowles Fondazioni progetto e analisi pag. 693)\".
Il procedimento utilizzato nel software \u00e8 il seguente:
N.B. Per maggiori chiarimenti osservare la seguente figura:
Determinazione della zona di ancoraggio
","tags":["Zona di ancoraggio"]},{"location":"ro/","title":"SPW \u2013 Manual","text":"Open the SPW manual
"},{"location":"ro/1001/","title":"F.E.M. - Metoda elementelor finite","text":"\u00cen conformitate cu metoda elementelor finite, solul este schematizat cu arcuri ale c\u0103ror caracteristici depind de modulul de elasticitate al solului, diferen\u021biindu-se cele \u00een compresie de cele \u00een tensiune. Bowles propune s\u0103 se calculeze, \u00een mod aproximativ, valoarea lui Ks (modulul de reac\u021bie care este conectat la rigiditatea solului) pe baza capacit\u0103\u021bii portante a funda\u021biilor. Metoda \u00een cauz\u0103 furnizeaz\u0103 direct, dup\u0103 construirea matricei de rigiditate global\u0103 \u0219i a vectorului de sarcini nodale, deplas\u0103rile generalizate \u0219i, din acestea, momentele \u0219i reac\u021biile nodale. Calculul structuri de sprijin se efectueaz\u0103 dup\u0103 cum urmeaz\u0103:
Calculul se rezolv\u0103 printr-o procedur\u0103 de tip iterativ. Itera\u021biile continu\u0103 p\u00e2n\u0103 c\u00e2nd deplas\u0103rile de pe linia de la baza s\u0103p\u0103turii, \u00eentre dou\u0103 cicluri de calcul, se \u00eencadreaz\u0103 \u00eentr-o valoare de toleran\u021b\u0103 specificat\u0103. Mediul de gestionare a anumitor date referitoare la punerea \u00een aplicare a metodei elementelor finite este urm\u0103torul:
Datele care trebuie introduse sunt urm\u0103toarele:
DATE GENERALE FEM
Calcul automat ad\u00e2ncime de incastrare: Selecta\u021bi Da pentru a efectua un calcul automat al ad\u00e2ncimii de incastrare, Nu pentru a atribui o ad\u00e2ncime de incastrare definit\u0103 de utilizator.
Max. deplasare liniar\u0103 teren: Exprimat \u00een cm. Aceasta este deplasarea maxim\u0103 care permite ca solul s\u0103 fie luat \u00een considerare \u00een c\u00e2mpul liniar. Dac\u0103 aceast\u0103 deplasare este dep\u0103\u0219it\u0103, arcul care schematizeaz\u0103 terenul nu mai poate fi considerat \u00een c\u00e2mpul elastic-liniar (depinde foarte mult de caracteristicile terenului, \u00een orice caz Ordin de m\u0103rime = 1/2 cm).
Factor toleran\u021b\u0103 deplasare: Se exprim\u0103 \u00een cm. Este toleran\u021ba fixat\u0103 pentru a defini condi\u021bia de ie\u0219ire a itera\u021biilor de analiz\u0103 (depinde de anumite condi\u021bii de analiz\u0103 \u0219i de geometria structurii, ordinul de m\u0103rime = 1/200 din dimensiunea maxim\u0103 a structurii, de exemplu, \u00een\u0103l\u021bimea structurii de sprijin).
Tip analiz\u0103: Define\u0219te dac\u0103 analiza efectuat\u0103 este de tip liniar sau neliniar (analiza neliniar\u0103 este recomandat\u0103 atunci c\u00e2nd statica problemei depinde \u00een mod predominant de aspectul geotehnic al problemei).
Num\u0103r maxim de itera\u021bii: Acesta este num\u0103rul maxim de itera\u021bii care trebuie efectuate pentru a g\u0103si solu\u021bia la deplas\u0103ri. Odat\u0103 dep\u0103\u0219it\u0103 aceast\u0103 limit\u0103, se consider\u0103 c\u0103 solu\u021bia nu a fost g\u0103sit\u0103 (\u00een contexte legate de practica curent\u0103, ordinul de m\u0103rime = 5/10 itera\u021bii).
Factorul de reducere a arcului de la baza s\u0103p\u0103turi: Acesta este un factor adimensional care multiplic\u0103 \u0219i reduce modulul de reac\u021bie al arcului situat la baza s\u0103p\u0103turii. Trebuie s\u0103 aib\u0103 o valoare mai mic\u0103 sau cel mult egal\u0103 cu 1.
Ad\u00e2ncime incastrare ini\u021bial\u0103: Ad\u00e2ncimea de incastrare a primei \u00eencerc\u0103ri, exprimat\u0103 \u00een m (ordin de m\u0103rime = 0,1/0,2 din \u00een\u0103l\u021bimea palplan\u0219ei).
Increment ad\u00e2ncime incastrare: Este cre\u0219terea la care este supus\u0103 ad\u00e2ncimea de incastrare curent\u0103 pentru a g\u0103si solu\u021bia echilibrat\u0103 (ordin de m\u0103rime = 0,1/0,2 din \u00een\u0103l\u021bimea palplan\u0219ei).
Num\u0103r de elemente: Trebuie s\u0103 fie cuprins \u00eentre 10 \u0219i 50. Acesta este num\u0103rul de elemente finite \u00een care este discretizat\u0103 \u00eentreaga structur\u0103 (se recomand\u0103 realizarea unei descrieri ra\u021bionale, nici prea rar\u0103, pentru a evita erori grosiere \u00een solu\u021bie, nici prea dens\u0103, pentru a evita ca timpii de calcul s\u0103 se prelungeasc\u0103 considerabil).
Num\u0103r nod de la baza sap\u0103turi: Define\u0219te nodul care trebuie asociat cu baza s\u0103p\u0103turii. Cu c\u00e2t acest num\u0103r este mai mare, cu at\u00e2t mai multe elemente finite vor fi discretizate \u00een partea superioar\u0103 a structurii.
Modul de reac\u021biune KS
Cedarea corespunz\u0103toare rezisten\u021bei ultime a solului: Este deplasarea asociat\u0103 cu sarcina limit\u0103 ultim\u0103, exprimat\u0103 \u00een cm.
Modul de reac\u021bie variabil: Este posibil s\u0103 se ia \u00een considerare variabilitatea rigidit\u0103\u021bii axiale a arcurilor, care simuleaz\u0103 prezen\u021ba solului, \u00een func\u021bie de ad\u00e2ncime sau s\u0103 se efectueze analiza cu un modul de reac\u021bie constant.
Cu metoda F.E.M. este posibil s\u0103 se verifice o ad\u00e2ncime de incastrare atribuit\u0103 de utilizator, procedura care trebuie urmat\u0103 este de a selecta Nu la Calcul automat al ad\u00e2ncimii de \u00eencastrare, de a seta num\u0103rul maxim de itera\u021bii (impus automat) egal cu 1 \u0219i de a atribui ca ad\u00e2ncime de incastrare cea dorit\u0103.\u00cen cazul \u00een care alege\u021bi s\u0103 efectua\u021bi un calcul neliniar, pentru a verifica o eventual\u0103 plasticizare a terenului, pute\u021bi proceda dup\u0103 cum urmeaz\u0103: selecta\u021bi Nu la calcul automat al ad\u00e2ncimii de p\u0103trundere, seta\u021bi o valoare mai mare dec\u00e2t 1 la num\u0103rul maxim de itera\u021bii (de exemplu, 10), seta\u021bi ad\u00e2ncimea de incastrare pentru verificare, seta\u021bi cre\u0219terea ad\u00e2ncimii de incastrare egal\u0103 cu zero, controlul plasticiz\u0103rii terenului se face din diagrama de deplasare, urm\u0103torul videoclip prezint\u0103 procedura specificat\u0103 mai sus.","tags":["FEM"]},{"location":"ro/1003/","title":"Presiuni asignate","text":"Distribu\u021bia presiunilor care ac\u021bioneaz\u0103 asupra peretelui se sus\u021binere (inclusiv la calcularea for\u021belor nodale prin metoda FEM) este determinat\u0103 pe baza aplic\u0103rii metodelor clasice (de exemplu, calcularea presiunii orizontale prin metoda Rankine). Cu toate acestea, este posibil s\u0103 ne confrunt\u0103m cu situa\u021bii \u00een care distribu\u021bia presiunilor orizontale, de\u0219i cunoscut\u0103, nu are tendin\u021ba presupus\u0103. Software-ul permite gestionarea acestor situa\u021bii prin manipularea distribu\u021biei calculate a presiunilor, integr\u00e2nd-o sau \u00eenlocuind-o cu o distribu\u021bie introdus\u0103 de utilizator.
Mediul de gestionare a presiunilor asignate este urm\u0103torul:
Mediu de gestionare a presiunilor asignate
Datele care trebuie introduse pentru o defini\u021bie corect\u0103 a presiunilor asignate sunt urm\u0103toarele:
","tags":["Pressures assigned"]},{"location":"ro/1004/","title":"Panza freatica","text":"Prezen\u021ba unei posibile p\u00e2nze freatice condi\u021bioneaz\u0103 calculele at\u00e2t din punct de vedere geotehnic, c\u00e2t \u0219i structural. Din acest motiv, efectul p\u00e2nzei freatice este luat \u00een considerare \u00een software, inclusiv \u00een ceea ce prive\u0219te posibilele probleme de infiltrare.
Mediul pentru gestionarea prezen\u021bei p\u00e2nzei freatice este urm\u0103torul:
Mediul de gestionare a p\u00e2nzei freatice
\u00cen ceea ce prive\u0219te p\u00e2nza freatic\u0103, datele care trebuie introduse sunt urm\u0103toarele:
\u00cen ceea ce prive\u0219te datele care definesc profilul p\u0103nzei freatice , v\u0103 rug\u0103m s\u0103 consulta\u021bi urm\u0103toarea figur\u0103:
Referin\u021be pentru definirea profilului faldei
\u00cen figur\u0103, PFM este ceea ce \u00een fereastra de date a panzei freatice este definit ca ad\u00e2ncimea panzei freatice din amonte, \u00een timp ce PFV este ceea ce \u00een fereastra de date privind panza freatica este definit ca ad\u00e2ncimea panzei freatice din aval.
","tags":["Flow grid","Flowlines","Groundwater depth","Siphoning","Siphoning check"]},{"location":"ro/1005/","title":"Modul de reac\u021biune asignat","text":"Este posibil (\u00een contextul analizei prin metoda elementelor finite) s\u0103 se gestioneze rigiditatea arcurilor care schematizeaz\u0103 solul. Mediul de gestionare a modulelor de rigiditate este urm\u0103torul:
Mediul de gestionare a modulelor de reac\u021biune
Datele referitoare la impunerea valorii modulului de reac\u021biune sunt urm\u0103toarele:
Nod: Acesta este nodul (\u00een cadrul discretiz\u0103rii cu elemente finite) la care trebuie impus\u0103 rigiditatea atribuit\u0103;
Ad\u00e2ncime: Aceasta este ad\u00e2ncimea la care este pozi\u021bionat nodul sau, eventual, ad\u00e2ncimea la care trebuie stabilit modulul de reac\u021bie;
Metoda de calcul: Aceasta este metoda de calcul prin care trebuie determinat modulul de reac\u021biune. Software-ul v\u0103 permite s\u0103 alege\u021bi \u00eentre urm\u0103toarele posibilit\u0103\u021bi:
Utilizator
Utilizatorul poate selecta diferite soluri, din caseta de text derulant\u0103, fiec\u0103ruia dintre acestea fiindu-i asociat un interval de valori ale modulului de reac\u021biune ks. Utilizatorul poate introduce direct valoarea numeric\u0103 a valorii modulului de reac\u021biune, \u0219i apoi face clic pe s\u0103geata dubl\u0103 albastr\u0103 pentru a atribui valoarea introdus\u0103;
Capacitatea portant\u0103
\u00cen conformitate cu metoda care utilizeaz\u0103 conceptele de capacitate portant\u0103, modulul de reac\u021bie se calculeaz\u0103 cu urm\u0103toarea formul\u0103:
Utilizatorul trebuie s\u0103 introduc\u0103 parametrii As, Bs \u0219i n, astfel \u00eenc\u00e2t software-ul s\u0103 poat\u0103 calcula modulul de reac\u021biune prin aplicarea formulei.
unde:As = constant\u0103 pentru numerele orizontale sau verticale
Bs = coeficientul de varia\u021bie a ad\u00e2ncimii
Z = ad\u00e2ncimea de interes sub p\u0103m\u00e2nt
n = exponent pentru a ob\u021bine cea mai bun\u0103 potrivire a lui ks (dac\u0103 sunt disponibile date de testare a sarcinii sau alte date)
Metoda Chiarurgi Maia
Metoda calculeaz\u0103 modulul de reac\u021biune \u00een func\u021bie de modulul de elasticitate teren, de diametrul sec\u021biuni \u0219i de coeficientul Poisson. Formula aplicat\u0103 pentru a calcula modulul de reac\u021biune cu ajutorul acestei metode este urm\u0103toarea:
\u00cen formula de mai sus, Eed este modulul de elasticitate al terenului, d este diametrul sec\u021biuni, n este coeficientul Poisson \u0219i EJ este rigiditatea la \u00eencovoiere.
Metoda Jamiolkowski
Aceast\u0103 metod\u0103 este utilizat\u0103 pentru a calcula modulul de reac\u021biune al subsolului pe baza urm\u0103torilor parametri:
\u00cen special, metoda lui Jamiolkowski se refer\u0103 la modulul de elasticitate secant al solului corespunz\u0103tor mobiliz\u0103rii a 50% din presiunea limit\u0103 (Es.50). Se aplic\u0103 apoi urm\u0103toarea formul\u0103 pentru a calcula modulul de reac\u021biune:
\u00een formula de mai sus, t este egal cu ad\u00e2ncimea de \u00eencastrare, r este un coeficient adimensional egal cu 1 pentru o diafragm\u0103 liber\u0103 pe picior sau cu raportul dintre pozi\u021bia punctului de deplasare zero sub fundul \u0219an\u021bului \u0219i ad\u00e2ncimea de incastrare pentru o diafragm\u0103 cu angajament par\u021bial la picior. Cp este un coeficient de ad\u00e2ncime adimensional, estimat cu ajutorul urm\u0103toarei formule:
Metoda lui Schmitt
Aceast\u0103 metod\u0103 calculeaz\u0103 modulul de reac\u021biune al subsolului pe baza diametrului sec\u021biunii, a modulului de elasticitate al solului \u0219i de modulului de elasticitate al materialului care constituie structura. \u00cen special, Schmitt propunea s\u0103 se fac\u0103 referire la modulul edometric al solului Eed, precum \u0219i la rigiditatea relevant\u0103 pentru structura de sus\u021binere (exprimat\u0103 prin lungimea caracteristic\u0103 \u03bb a grinzilor Winkler), ob\u021bin\u00e2ndu-se:
unde Eed este modulul edometric al solului, iar EJ reprezint\u0103 rigiditatea la \u00eencovoiere a peretelui de sus\u021binere.
Metoda lui Menard
Aceast\u0103 metod\u0103 este utilizat\u0103 pentru a calcula modulul de reac\u021biune al solului pe baza rezultatelor testelor efectuate cu ajutorul presometrul lui M\u00e9nard. Mai exact, modulul de reac\u021biune se estimeaz\u0103 pe baza urm\u0103torilor factori:
\u00cen special, aceast\u0103 metod\u0103 se refer\u0103 la modulul EM presiometric al solului, ob\u021binut experimental cu ajutorul testului presiometric, utilizat pe scar\u0103 larg\u0103 \u00een Fran\u021ba:
unde \u03b1 este un coeficient care ia \u00een considerare comportamentul v\u00e2scos al solului, iar L este o lungime caracteristic\u0103 pe care autorul o stabile\u0219te egal\u0103 cu 2/3 din ad\u00e2ncimea de incastrare a peretelui de sus\u021binere.
Butonul Reducere ks activeaz\u0103 o caset\u0103 de dialog \u00een care trebuie introdus\u0103 valoarea procentual\u0103 cu care trebuie redus modulul de reac\u021biune. De asemenea, este posibil s\u0103 se atribuie automat o valoare modulului de reac\u021bie al solului \u00een toate nodurile aflate sub fundul liniei de excavare, select\u00e2nd Modul reactiune variabil/Asigneaza toate nodurile sub baza sapauri.
Prin selectarea op\u021biunii Activa\u021bi \u0219i prin ap\u0103sarea butonului Aplic\u0103, programul ia \u00een considerare \u00een calcul modulul de reac\u021bie atribuit de utilizator \u00een aceast\u0103 fereastr\u0103.
","tags":["Chiarurgi-Maia","Jamiolkowski","Menard","Modulus of subgrade reaction","Schmitt"]},{"location":"ro/1008/","title":"Exporta Rtf","text":"Software-ul permite exportul rezultatelor \u00een format .doc (aceasta este generarea raportului de calcul). Pentru a exporta \u00een format .doc, trebuie doar s\u0103 face\u021bi clic pe butonul Exporta Rtf... din sec\u021biunea Output.
Butonul Exporta Rtf
Se va deschide o fereastr\u0103 \u00een care pute\u021bi selecta p\u0103r\u021bile din raport care urmeaz\u0103 s\u0103 fie tip\u0103rite:
Mediu pentru exportul raportului \u00een format .doc
Dup\u0103 cum se poate observa cu u\u0219urin\u021b\u0103, selectarea pieselor care urmeaz\u0103 s\u0103 fie tip\u0103rite se poate face fie cu referire la fazele de construc\u021bie, fie cu referire la combina\u021bii, fie cu referire la date \u0219i rezultate. Rezultatul este tip\u0103rirea unui document eficient, simplificat, dar \u00een acela\u0219i timp semnificativ \u00een ceea ce prive\u0219te subiectul raportului.
Editorul raportului de calcul
","tags":["Export rtf","RTF Export"]},{"location":"ro/1022/","title":"Supor\u021bi","text":"Supor\u021bii sunt elemente care m\u0103resc resursele de rezisten\u021b\u0103 ale peretelui de sus\u021binere. Cu toate acestea, spre deosebire de tiran\u021bi de ancorare, ace\u0219tia sunt supu\u0219i \u00een principal la compresie. Prin urmare, natura verific\u0103rilor care trebuie efectuate se schimb\u0103. Urm\u0103toarea figur\u0103 prezint\u0103 schematic utilizarea unui suport de \u0219prai\u021buri:
Schem\u0103 de sus\u021binere a \u0219prai\u021burilor
Verific\u0103rile de rezisten\u021b\u0103 care se efectueaz\u0103 pe \u0219prai\u021buri sunt cele clasice care se efectueaz\u0103 pe elementele comprimate:
Suportul este un element care poate fi introdus numai dac\u0103 se alege metoda FEM, iar elementul reac\u021bioneaz\u0103 numai dac\u0103 este activ\u0103 o deplasare a peretelui de sus\u021binere \u00een aval.
Mediul \u00een care se gestioneaz\u0103 suporturile este urm\u0103torul:
Mediul de introducere a suporturilor
Dup\u0103 introducerea datelor necesare, programul calculeaz\u0103 automat rigiditatea \u0219prai\u021bului pe metru liniar de lucrare.
","tags":["Check instability support","Check support","Compression strength test","Supports"]},{"location":"ro/1024/","title":"Stabilitate globala","text":"Porne\u0219te procedura de calcul al stabilit\u0103\u021bii globale a modelului. Stabilitatea global\u0103 la sol este realizat\u0103 automat de program pentru fiecare faz\u0103 \u0219i combina\u021bie. Pentru fiecare calcul de stabilitate este posibil\u0103 selectarea unui num\u0103r de op\u021biuni, cum ar fi: tipul de calcul st\u0103ri limit\u0103 sau echilibru limit\u0103, autor, forma suprafe\u021bei etc.
Mediul pentru procedura de pornire a analizei globale de stabilitate
Dac\u0103 se face clic pe butonul Execut\u0103 se va porni software-ul Slope/SPW.
Din meniul Calcul, este posibil s\u0103 se selecteze metoda care urmeaz\u0103 s\u0103 fie utilizat\u0103 pentru analiza global\u0103 de stabilitate \u0219i s\u0103 se porneasc\u0103 calculul cu ajutorul comenzii Executare analiz\u0103.
\u00cen fila Rezumat calcul (situat\u0103 \u00een partea dreapt\u0103 a zonei de lucru) se indic\u0103 valoarea minim\u0103 a factorului de siguran\u021b\u0103 care trebuie comparat\u0103 cu gradul de siguran\u021b\u0103 considerat acceptabil.
Tip\u0103rirea raportului de stabilitate global\u0103 poate fi gestionat\u0103 din meniul Output - Raport....
N.B. Pentru mai multe informa\u021bii despre analiza stabilit\u0103\u021bii globale, consulta\u021bi manualul online Slope.
"},{"location":"ro/1025/","title":"Stratigrafie","text":"Pentru fiecare faz\u0103 de analiz\u0103 pot fi definite diferite stratifica\u021bii. Fiecare stratigrafie se caracterizeaz\u0103 prin prezen\u021ba mai multor materiale (mai multe soluri).
Mediul de gestionare a stratifica\u021biilor este urm\u0103torul:
Mediul de gestionare a straturilor
Pentru fiecare strat trebuie definite urm\u0103toarele date:
Nr: Identific\u0103 stratul cu un indice numeric cresc\u0103tor de la cel mai superficial (sus) la cel mai ad\u00e2nc (jos);
DB Teren: Permite stabilirea caracteristicilor ini\u021biale dintr-o baz\u0103 de date a solului furnizat\u0103 \u00eempreun\u0103 cu programul. A se vedea \u0219i Baza de date a caracteristicilor fizice ale solului;
Greutatea volumic\u0103: Exprimat\u0103 \u00een kN/m3 (ordin de m\u0103rime = 17/20 kN/m3), reprezint\u0103 greutatea pe unitatea de volum natural a solului ;
Greutate saturat\u0103: Exprimat\u0103 \u00een kN/m3 (ordin de m\u0103rime = 18/21 kN/m3), aceasta reprezint\u0103 greutatea pe unitatea de volum saturat care trebuie introdus\u0103 \u00een cazul \u00een care stratul este afectat de prezen\u021ba apei; \u00een cazul solurilor \u00een acvifer, pentru analiza \u00een condi\u021bii drenate, programul evalueaz\u0103 presiunile efective \u00eencep\u0103nd de la greutatea pe unitatea de volum u\u0219urat\u0103;
Coeziune: Se exprim\u0103 \u00een kN/m2 (ordin de m\u0103rime 1/5 kN/m2);
Unghiul de frecare: exprimat \u00een grade (ordin de m\u0103rime = 22/30\u00b0);
Raport de supraconsolidare (OCR): Depinde de istoricul tensional al sitului examinat (ordin de m\u0103rime = 1/2).
Modulul edometric: Acesta este modulul normal de elasticitate al solului evaluat \u00een condi\u021bii edometrice, exprimat \u00een kN/m2 (ordin de m\u0103rime = 10000 kN/m2);
Frecare teren zid amonte: Exprimat \u00een grade (ordinul de m\u0103rime = 10/12\u00b0, de obicei standardul impune valori nu mai mari de 2/3 din unghiul de frecare intern\u0103 a solului);
Frecare teren zid aval: exprimat \u00een grade (se aplic\u0103 acelea\u0219i considera\u021bii f\u0103cute la punctul anterior).
Valoarea poate fi de semn pozitiv sau negativ: \u00een caz de semn pozitiv, \u00eempingerea pasiv\u0103 va ac\u021biona de sus \u00een jos, iar \u00een caz de semn negativ, \u00eempingerea pasiv\u0103 va ac\u021biona de jos \u00een sus.
Direc\u021bia de \u00eempingere pasiv\u0103
Unghiul de frecare dintre sol \u0219i peretele din aval trebuie s\u0103 fie mai mic de \u03c6/2. \u00cen caz contrar, trebuie evaluat\u0103 necoplanaritatea suprafe\u021belor de alunecare.
Permeabilitate Kx: Exprimat\u0103 \u00een m/s (parametru necesar pentru desenarea re\u021belei de flux);
Permeabilitate Kz: Exprimat\u0103 \u00een m/s (parametru necesar pentru trasarea re\u021belei de flux);
Grosime strat: Evaluat\u0103 de la punctul cel mai de jos al stratului care \u00eel precede pe cel care urmeaz\u0103 s\u0103 fie definit, se exprim\u0103 \u00een m;
\u00cenclinarea: exprimat\u0103 \u00een grade;
Culoare: Identific\u0103 stratul \u00een cadrul zonei de desen;
Descriere: Numele asociat de utilizator stratului inserat.
N.B.: Trebuie s\u0103 se fac\u0103 referire la parametrii caracteristici ai terenului.
Trebuie f\u0103cute unele clarific\u0103ri \u00een ceea ce prive\u0219te definirea grosimii stratului \u0219i a \u00eenclina\u021biei stratului:
Grosimea stratului: Grosimea stratului se m\u0103soar\u0103 de-a lungul liniei verticale care trece prin originea sistemului de referin\u021b\u0103 fix (care, v\u0103 reamintim, coincide cu capul structurii). Pentru mai mult\u0103 claritate, v\u0103 rug\u0103m s\u0103 consulta\u021bi urm\u0103toarea figur\u0103:
Defini\u021bia grosimii generice a stratului
\u00cenclina\u021bia stratului: \u00eenclina\u021bia stratului reprezint\u0103 unghiul de rota\u021bie al fundului stratului considerat. Rota\u021bia stratului se define\u0219te \u00een raport cu tija ob\u021binut\u0103 din intersec\u021bia dintre linia vertical\u0103 care trece prin origine \u0219i linia orizontal\u0103 care identific\u0103 partea inferioar\u0103 a stratului care urmeaz\u0103 s\u0103 fie definit.
Atunci c\u00e2nd terasamentul este alc\u0103tuit din soluri coezive, este de a\u0219teptat prezen\u021ba unor zone de trac\u021biune.
Zona de trac\u021biune nu trebuie s\u0103 se bazeze pe reducerea presiunii laterale, ci trebuie s\u0103 se presupun\u0103 c\u0103 aceasta se poate forma \u0219i umple cu ap\u0103.
\u00cen prezen\u021ba unei zone de trac\u021biune, se sugereaz\u0103 s\u0103 se adopte ambele orient\u0103ri prezentate \u00een figur\u0103, s\u0103 se considere blocul de trac\u021biune ca fiind supra\u00eenc\u0103rcare \u0219i s\u0103 se ia \u00een considerare flotabilitatea apei con\u021binute \u00een fracturile de trac\u021biune.
Este cunoscut faptul c\u0103 solurile coezive tind s\u0103 \u00ee\u0219i piard\u0103 coeziunea atunci c\u00e2nd sunt expuse la excavare, din cauza absorb\u021biei de umiditate \u0219i/sau a form\u0103rii fracturilor de trac\u021biune.
Fracturi de trac\u021biune \u0219i diagrama de presiune sugerat\u0103 \u00een prezen\u021ba solurilor coezive
","tags":["Angle of friction","Cohesion","Earth-wall angle of friction","Edometric modulus","Layer inclination","Layer thickness","OCR","Over-Consolidation Ratio","Saturated weight","Weight"]},{"location":"ro/1026/","title":"structura","text":"Datele privind structura se refer\u0103 la compozi\u021bia structural\u0103 a structuri de sprijin. Prin intermediul acestui set de date, se define\u0219te apoi sec\u021biunea structurii de sprijin, materialele etc.
Mediul de gestionare a datelor de structur\u0103 este urm\u0103torul:
Mediul de gestionare a datelor structurii
Compozi\u021bia structural\u0103 se ob\u021bine prin asamblarea elementelor care pot avea sec\u021biuni diferite. Astfel, de exemplu, este posibil s\u0103 se utilizeze pentru acela\u0219i structur\u0103, diferite sec\u021biuni rezistente la s\u0103paturi.
Compozi\u021bia structurii
Datele care trebuie introduse pentru structur\u0103 se refer\u0103 la fiecare parte \u00een care sec\u021biunea poate varia. Prin urmare, pentru fiecare sec\u021biune este necesar s\u0103 se defineasc\u0103:
Lungimea sec\u021biunii: Exprimat\u0103 \u00een m, reprezint\u0103 sec\u021biunea constant\u0103 a \u00een\u0103l\u021bimii de excavare; este o bun\u0103 practic\u0103 s\u0103 se utilizeze sec\u021biuni cu acelea\u0219i caracteristici pentru \u00eentreaga structur\u0103, \u00een orice caz, \u00een cazul \u00een care este necesar s\u0103 existe mai multe tipuri de sec\u021biuni, este necesar s\u0103 se evite sec\u021biunile cu o lungime prea mic\u0103;
Tipul de sec\u021biune care trebuie asociat cu sec\u021biunea avut\u0103 \u00een vedere: Se poate alege dintre diferitele tipuri de sec\u021biuni definite \u00een arhiva de sec\u021biuni.
Face\u021bi clic pe butonul OK \u00a0pentru a efectua modific\u0103rile.
N.B. Lungimile se refer\u0103 la sec\u021biunea unic\u0103 \u0219i trebuie respectat\u0103 continuitatea structural\u0103 a lucr\u0103rii (de la sf\u00e2r\u0219itul sec\u021biunii anterioare). Pentru prima sec\u021biune, lungimea este definit\u0103 \u00een raport cu zero-ul sistemului de referin\u021b\u0103.
\u00cen figura urm\u0103toare, preluat\u0103 din software, este prezentat\u0103 o schem\u0103 a unui structuri de sprijin format\u0103 din mai multe tipuri de sec\u021biuni:
Structura de sprijin format\u0103 din mai multe tipologii de sec\u021biuni
Din meniul Grind\u0103 de leg\u0103tur\u0103 pute\u021bi selecta sec\u021biunea care reprezint\u0103 grinda de leg\u0103tur\u0103.
Dac\u0103 face\u021bi clic pe butonul Aplica, se va introduce grinda de leg\u0103tur\u0103; pentru a o elimina, face\u021bi clic pe butonul de l\u00e2ng\u0103 meniul derulant \u0219i apoi pe Aplica.
","tags":["Stretch length","Structure"]},{"location":"ro/1029/","title":"Tiran\u021bi","text":"O parte a subiectului a fost deja discutat\u0103 \u00een sec\u021biunea Traverse ancoraj. \u00cen aceast\u0103 sec\u021biune se discut\u0103 despre introducerea tiran\u021bilor de ancorare.
Mediul pentru introducerea tiran\u021bilor de ancorare este urm\u0103torul:
Mediul pentru introducerea tiran\u021bilor de ancorare
Pentru definirea corect\u0103 a tiran\u021bilor de ancorare, trebuie introduse urm\u0103toarele date:
","tags":["Anchoring stringcourses","Anchoring System"]},{"location":"ro/1031/","title":"Grind\u0103 de leg\u0103tur\u0103","text":"Software-ul ofer\u0103 un program de servicii pentru analiza solicit\u0103rilor unei grinzi continue, care schematizeaz\u0103 fie grinda de cap\u0103t, fie grinda de ancorare. Mediul de utilizare a programului este urm\u0103torul:
Program de servicii pentru calculul grinzilor continue
Principalele date pentru buna func\u021bionare a programului sunt:
Geometria pilo\u021bilor, \u00een ceea ce prive\u0219te diametrul pilo\u021bilor, distan\u021ba dintre pilo\u021bi, etc.;
Caracteristicile mecanice (E \u0219i \u03bd) \u0219i geometrice (A \u0219i J) ale grinzii care urmeaz\u0103 s\u0103 fie calculate;
Se pot introduce constr\u00e2ngeri externe asupra grinzii sau for\u021be externe;
Se furnizeaz\u0103 rezultate \u00een termeni de moment \u00eencovoietor, tensiune normal\u0103 \u0219i forfecare (pentru fiecare abscis\u0103);
Se calculeaz\u0103, de asemenea, valorile maxime \u0219i minime ale momentului \u00eencovoietor, forfec\u0103rii \u0219i deplas\u0103rii.
N.B. Dup\u0103 atribuirea tuturor datelor necesare, este necesar s\u0103 se fac\u0103 clic pe butonul Generare Model, modelul grinzii continue va fi afi\u0219at \u00een zona de lucru \u0219i dup\u0103 ce se tasteaz\u0103 butonul Calculeaz\u0103, programul emite tensiunile.
"},{"location":"ro/1032/","title":"Geometrie teren","text":"Datele privind geometria terenului sunt necesare pentru definirea profilului topografic al terenului. Mediul de gestionare a profilului terenului este urm\u0103torul:
Mediu de gestionare a profilului terenului, \u00een termeni de coordonate \u00een dreapta \u0219i de unghiuri \u0219i distan\u021be \u00een stanga.
Datele care trebuie introduse pentru definirea corect\u0103 a profilului terenului sunt urm\u0103toarele:
Date introduse pentru coordonate:
Datele introduse pentru unghiuri \u0219i distan\u021be:
N.B. Introducerea datelor \u00een termeni de unghiuri \u0219i distan\u021be este doar un instrument suplimentar \u0219i nu un substitut pentru introducerea v\u00e2rfurilor \u00een termeni de coordonate. De fapt, chiar \u0219i dup\u0103 introducerea unghiurilor \u0219i a distan\u021belor, este necesar s\u0103 face\u021bi clic pe butonul Generare coordonate, care v\u0103 duce \u00eenapoi la fereastra referitoare la v\u00e2rfuri.
Av\u00e2nd \u00een vedere importan\u021ba introducerii datelor \u00een termeni de coordonate ale v\u00e2rfurilor, trebuie f\u0103cute c\u00e2teva preciz\u0103ri:
Se poate face trimitere la figura de mai jos:
Schem\u0103 de referin\u021b\u0103 pentru introducerea v\u00e2rfurilor.
Din motive de exhaustivitate, este prezentat\u0103 o ilustrare detaliat\u0103 a conven\u021biilor de introducere a datelor geometrice ale unghiurilor \u0219i distan\u021belor.
Schema de referin\u021b\u0103 pentru introducerea datelor privind unghiurile \u0219i distan\u021bele.
","tags":["Data entered by angles and distances","Data entered by coordinates","Downhill ground inclination","Downhill stretch length","Excavation height","Insert vertices","Uphill ground inclination","Uphill stretch length"]},{"location":"ro/1254/","title":"For\u021be aplicate","text":"Software-ul permite luarea \u00een considerare (numai pentru metoda de analiz\u0103 F.E.M.) a for\u021belor \u0219i momentelor ca sarcini concentrate care ac\u021bioneaz\u0103 asupra peretelui de sus\u021binere.
Mediul pentru tratarea for\u021belor concentrate este urm\u0103torul:
Mediul de for\u021b\u0103 concentrat\u0103 \u0219i conven\u021bia pentru for\u021be \u0219i momente
Pentru definirea corect\u0103 a unei for\u021be concentrate, trebuie s\u0103 se defineasc\u0103 urm\u0103toarele date:
","tags":["Forces applied"]},{"location":"ro/500/","title":"Sarcini","text":"\u00cen software-ul SPW este posibil s\u0103 se ia \u00een considerare prezen\u021ba eventualelor sarcini distribuite pe rambleu sub form\u0103 de linii, fasii sau sarcini uniforme.
Mediul pentru gestionarea acestor tipuri de sarcini este urm\u0103torul:
Mediu pentru gestionarea sarcinilor distribuite.
Datele care trebuie introduse pentru definirea corect\u0103 a unei sarcini sunt urm\u0103toarele:
N.B.: Sarcinile sunt prev\u0103zute a fi distribuite pe metru liniar \u00een direc\u021bie longitudinal\u0103.
Pentru interpretarea diferitelor tipuri de sarcin\u0103, poate fi util s\u0103 se observe urm\u0103toarea figur\u0103:
F\u00e2\u0219ii de sarcin\u0103 ortogonale
Pentru f\u00e2\u0219iile de sarcin\u0103, se evalueaz\u0103 distribu\u021bia tensiunilor \u00een func\u021bie de ad\u00e2ncimea z.
O sarcin\u0103 par\u021bial distribuit\u0103 cu abscisa ini\u021bial\u0103 x1 \u0219i abscisa final\u0103 x2 genereaz\u0103 o diagram\u0103 de presiune pe perete, ale c\u0103rei valori au fost determinate \u00een conformitate cu formularea lui TERZAGHI, care exprim\u0103 presiunea la ad\u00e2ncimea generic\u0103 z dup\u0103 cum urmeaz\u0103
\u0394J = J1-J2;
A = sen(2J1)-sen(2J2)
B = cos(2J1)-cos(2J2)
J1 = arctg(z/x1)
J2 = arctg(z/x2)
Prin integrare, se vor ob\u021bine rezultanta \u0219i bra\u021bul relevant.
Schematizarea liniilor de sarcin\u0103
Pentru liniile de sarcin\u0103, ca \u0219i pentru f\u00e2\u0219iile de sarcin\u0103, se evalueaz\u0103 distribu\u021bia tensiunilor \u00een func\u021bie de ad\u00e2ncimea z. Liniile de sarcin\u0103 genereaz\u0103 o cre\u0219tere a presiunilor asupra peretelui, care, conform BOUSSINESQ, - la ad\u00e2ncimea z - poate fi exprimat\u0103 dup\u0103 cum urmeaz\u0103:
\u00cen cazul \u00een care simbolurile au urm\u0103toarea semnifica\u021bie:
V = intensitatea sarcinii exprimat\u0103 \u00een [F/L];
X = Distan\u021ba, \u00een proiec\u021bie orizontal\u0103, a punctului de aplicare a sarcinii fa\u021b\u0103 de perete;
Dac\u0103 planul de ac\u021biune este \u00eenclinat cu \u03b5 \u0219i sistemul de referin\u021b\u0103 (x,z) este rotit \u00een (X,Z), prin urm\u0103toarea transformare:
O sarcin\u0103 Q, uniform distribuit\u0103 pe suprafa\u021ba solului induce presiuni constante egale cu:
Integr\u00e2nd tensiunea dat\u0103 \u00een formula de mai sus, se ob\u021bine for\u021ba de \u00eempingere total\u0103 datorat\u0103 supra\u00eenc\u0103rc\u0103rii:
Cu punctul de aplicare la H/2 (distribu\u021bia tensiunilor fiind constant\u0103). \u00cen formulele de mai sus, simbolurile au urm\u0103toarea semnifica\u021bie:
\u03b2 = \u00cenclinarea peretelui interior fa\u021b\u0103 de planul orizontal care trece prin picior;
\u03b5 = \u00cenclina\u021bia \u00a0suprafe\u021bei solului fa\u021b\u0103 de orizontal\u0103, pozitiv\u0103 dac\u0103 este \u00een sens invers acelor de ceasornic;
Ka = coeficientul de presiune activ\u0103 calculat la punctul anterior.
N.B. Sarcina uniform\u0103 este distribuit\u0103 automat de c\u0103tre capul peretelui de sus\u021binere pe \u00eentreaga l\u0103\u021bime a penei de rupere.
","tags":["Distributed loads","Load lines","Load strips"]},{"location":"ro/52/","title":"Sarcina limita tiranti","text":"Tiran\u021bii de ancorare au rolul de a contribui la cre\u0219terea resurselor de rezisten\u021b\u0103 ale peretelui de sus\u021binere. Calculul sarcinii limit\u0103 a unui tirant de ancorare trebuie s\u0103 se efectueze lu\u00e2nd \u00een considerare trei mecanisme de colaps diferite. De fapt, este posibil ca colapsul s\u0103 se produc\u0103 prin alunecarea bulbului de ancorare, prin alunecarea p\u0103r\u021bii de o\u021bel din betonul care o con\u021bine sau, eventual, prin ruperea ancorajului (atingerea pragului de rezisten\u021b\u0103 al o\u021belului). Procedura utilizat\u0103 \u00een software calculeaz\u0103 sarcina limit\u0103 pentru toate cele trei mecanisme de colaps \u0219i define\u0219te minimul dintre cele trei ca fiind sarcina limit\u0103 a tirantului.
Sarcina limit\u0103 pentru colaps \u00een aderen\u021b\u0103 la interfa\u021ba bulb-sol
\u00cen acest caz, sarcina limit\u0103 se calculeaz\u0103 cu ajutorul urm\u0103toarei formule (Schneebeli):
\u00cen formula de mai sus, semnifica\u021bia simbolurilor este urm\u0103toarea:
\u25aa \u03c3'n este tensiunea efectiv\u0103 care ac\u021bioneaz\u0103 \u00een centrul bulbului de ancorare;
\u25aa K este un coeficient care reprezint\u0103, \u00een medie \u0219i pentru \u00eentreaga lungime, interac\u021biunea dintre bulb \u0219i sol (a se vedea tabelul);
\u25aa Ab este suprafa\u021ba bulbului \u00een contact cu solul, evaluat\u0103 cu ajutorul urm\u0103toarei formule:
unde D este diametrul bulbului, iar Lb este lungimea bulbului.
\u25aa ca este aderen\u021ba la interfa\u021ba dintre bulb \u0219i sol. Observa\u021bi figura din sec\u021biunea Tiran\u021bi de ancorare pentru o mai bun\u0103 \u00een\u021belegere a simbolurilor.
| 20\u00b0 | 1,3 | | 30\u00b0 | 5,5 | | 40\u00b0 | 30,00 |
Valorile furnizate \u00een cadrul activit\u0103\u021bii de Prof. Carlo Cestelli Guidi \"Geotecnica e tecnica delle fondazioni\" (\"Geotechnics and foundation engineering\"), Vol. 2, Ed. Hoepli, year 1980.
Sarcina limit\u0103 pentru colapsul \u00een aderen\u021b\u0103 la interfa\u021ba o\u021bel-bulb
\u00cen acest caz, se apeleaz\u0103 la tensiunea tangen\u021bial\u0103 de aderen\u021b\u0103 ultim\u0103 \u00eentre o\u021bel \u0219i beton. Formula care exprim\u0103 sarcina de colaps a sistemului \u00een acest caz este urm\u0103toarea:
\u00cen formul\u0103, simbolurile au urm\u0103toarea semnifica\u021bie:
\u25aa Da este diametrul arm\u0103turii care formeaz\u0103 tirantul;
\u25aa Lb este lungimea bulbului de ancorare.
\u25aa tud este rezisten\u021ba tangen\u021bial\u0103 de aderen\u021b\u0103 o\u021bel-beton.
Rezisten\u021ba tangen\u021bial\u0103 de calcul a aderen\u021bei fbd este:
fbd = fbk / gc
unde:
fbk = 2,25\u00d7h\u00d7fctk
unde:
\u03b7 = 1,0 pentru bare cu diametru \u03d5 < 32 mm
\u03b7 = (132 - \u03d5)/100 pentru bare cu diametru mai mare.
\u00cen cazul arm\u0103turilor foarte dense sau al ancorajelor \u00eentr-o zon\u0103 de beton tensionat, rezisten\u021ba de aderen\u021b\u0103 se reduce prin \u00eemp\u0103r\u021birea acesteia la cel pu\u021bin 1,5.
Sarcina limit\u0103 pentru colapsul datorat ruperii arm\u0103turii
Aceasta este o verificare pur structural\u0103 \u0219i se refer\u0103 la circumstan\u021bele \u00een care tensiunea din o\u021bel atinge punctul de rupere. \u00cen acest caz, sarcina de colaps se calculeaz\u0103 cu ajutorul urm\u0103toarei formule:
\u00cen formula de mai sus, simbolurile au urm\u0103toarea semnifica\u021bie:
\u25aa Da este diametrul arm\u0103turii care formeaz\u0103 tirantul;
\u25aa Fyd este limita de curgere de calcul a o\u021belului;
Dup\u0103 ce au fost calculate sarcinile de colaps pentru cele trei mecanisme diferite, sarcina limit\u0103 a tirantului poate fi determinat\u0103 cu ajutorul urm\u0103toarei formule:
unde simbolurile au urm\u0103toarele semnifica\u021bii:
\u25aa NuT este sarcina limit\u0103 ultim\u0103 a tirantului;
\u25aa Nuat este sarcina limit\u0103 ultim\u0103 care rezult\u0103 din colapsul de aderen\u021b\u0103 dintre bulb \u0219i sol;
\u25aa Nuac este sarcina limit\u0103 ultim\u0103 care rezult\u0103 din colapsul \u00een aderen\u021ba dintre bulb \u0219i o\u021bel;
\u25aa Nur este sarcina limit\u0103 ultim\u0103 care rezult\u0103 din colapsul \u00een aderen\u021ba o\u021belului din tirant.
Mecanismul de rupere este returnat pentru fiecare ancorare: rupere de sol, rezisten\u021ba aderen\u021bei, rezisten\u021ba o\u021belului.
","tags":["Collapse by breaking of the anchors"]},{"location":"ro/600/","title":"Analiz\u0103","text":"Analiza pere\u021bilor de sus\u021binere este organizat\u0103 pe faze de analiz\u0103 \u0219i pe combina\u021bii de sarcini. \u00cen special, este posibil s\u0103 se defineasc\u0103 mai multe faze de analiz\u0103, care difer\u0103 una de cealalt\u0103 \u00een ceea ce prive\u0219te datele de input. Se pot defini mai multe combina\u021bii de sarcini pentru fiecare faz\u0103 de analiz\u0103. Mediul din care se gestioneaz\u0103 analiza pere\u021bilor de sus\u021binere, fazele de analiz\u0103 \u0219i combina\u021biile de sarcin\u0103 ale acesteia este urm\u0103torul:
Mediul de gestionare a analizei pere\u021bilor de sus\u021binere
Fereastra prezentat\u0103 \u00een figura anterioar\u0103 se refer\u0103 \u00eentotdeauna la faza de analiz\u0103 curent\u0103 (sau faza de construc\u021bie).
Principalele considera\u021bii cu privire la procedura de analiz\u0103 sunt urm\u0103toarele:
Pentru a efectua analiza pere\u021bilor de sus\u021binere (toate fazele \u0219i toate combina\u021biile), este necesar s\u0103 se fac\u0103 clic pe butonul Calculeaz\u0103 din fereastra Analiz\u0103.
N.B. Coeficien\u021bii de combinare \u0219i rezumatul rezultatelor afi\u0219ate \u00een caseta de dialog Analiz\u0103 se raporteaz\u0103 la combina\u021bia pe care utilizatorul o selecteaz\u0103 \u00een caseta indicat\u0103 cu ro\u0219u (Figura Mediul de gestionare a analizei pere\u021bilor de sus\u021binere).
Sinteza rezultate
Pentru fiecare faz\u0103 de construc\u021bie \u0219i pentru fiecare combina\u021bie este afi\u0219at un rezumat al rezultatelor, \u00een special, vor fi date urm\u0103toarele valori:
Rezultate tiran\u021bi \u0219i \u0219prai\u021buiri
\u00cen cazul \u00een care exist\u0103 tiran\u021bi \u0219i/sau \u0219prai\u021buiri, se vor afi\u0219a \u0219i rezultatele pentru:
Tiran\u021bi
FS=Q/R
N.B. Programul calculeaz\u0103 rezisten\u021ba tirantului lu\u00e2nd \u00een considerare partea ancorat\u0103 (lungimea bulbului), \u00een timp ce valoarea reac\u021biei este determinat\u0103 \u00een func\u021bie de lungimea p\u0103r\u021bii libere.
Sprai\u021buri
FS=(Aria * Fyd) / Reac\u021bia \u0219prai\u021bului
Verificarea este \u00eendeplinit\u0103 pentru FS>1.
Rezultatele se refer\u0103 la un metru liniar de perete de sus\u021binere.
Rezultate suplimentare
Dac\u0103 face\u021bi clic pe butonul eviden\u021biat \u00een galben \u00een figura de mai jos, sunt disponibile rezultate suplimentare:
Primul tabel prezint\u0103 valorile pentru presiunea p\u0103m\u00e2ntului, presiunea neutr\u0103, presiunea datorat\u0103 liniilor de sarcin\u0103, presiunea seismic\u0103 (a se vedea Diagramele de presiune), tensiunea (a se vedea Diagramele de tensiune) \u0219i modulul de reac\u021bie pentru toate elementele \u00een care este discretizat peretele de sus\u021binere. Dac\u0103 modulul de reac\u021bie nu este atribuit de c\u0103tre utilizator, acesta va fi determinat automat de c\u0103tre software.
Al doilea tabel se refer\u0103 la verificarea tiran\u021bilor \u0219i indic\u0103 ad\u00e2ncimea medie a bulbului, coeficientul de \u00eempingere, presiunea medie a bulbului, sarcina limit\u0103 a solului, rezisten\u021ba de aderen\u021b\u0103, sarcina limit\u0103 a tirantului \u0219i mecanismul de rupere.
","tags":["Amplification factors for the loads","Building phase","Building phases","Kh","Kv","Load combinations","Partial reduction factors","Seism","seismic coefficients","SLE","SLU","Soil category","Topograpical category"]},{"location":"ro/900/","title":"Condi\u021bii de margine","text":"\u00cen unele situa\u021bii este posibil s\u0103 existe condi\u021bii - privind deplas\u0103rile, rota\u021biile sau arcurile - care trebuie respectate \u00een prealabil \u00een procedura de calcul. \u00cen acest caz, ne referim la o impunere a condi\u021biilor de margine. Software-ul SPW permite gestionarea condi\u021biilor de margine, \u00een urm\u0103toarea fereastr\u0103:
Mediu pentru gestionarea condi\u021biilor de margine
Pentru a impune corect o condi\u021bie de margine, trebuie introduse urm\u0103toarele date:
- Descriere: Identific\u0103 condi\u021bia de margine care urmeaz\u0103 s\u0103 fie impus\u0103 prin intermediul unui nume;
- Z: Exprimat \u00een m. Aceasta este ad\u00e2ncimea la care trebuie impus\u0103 condi\u021bia de margine;
- Tip: Acesta este tipul de condi\u021bie care poate fi gestionat\u0103. Urm\u0103toarele condi\u021bii de margine pot fi gestionate \u00een SPW:
- Valoare: Aceasta este valoarea condi\u021biei de margine impuse. Unitatea de m\u0103sur\u0103 care trebuie luat\u0103 \u00een considerare este cea asociat\u0103 cu tipul de condi\u021bie impus\u0103 (m pentru deplasare, grade pentru rota\u021bie, kN/m\u00b3 pentru arc);
- Culoare: Culoarea cu care se afi\u0219eaz\u0103 condi\u021bia impus\u0103, dac\u0103 este cazul;
- ID: Indicele care identific\u0103 \u00een mod unic condi\u021bia de margine impus\u0103.
","tags":["Boundary conditions","Displacements assigned","Rotations assigned","Spring assigned"]},{"location":"ro/Abordari-de-calcul-/","title":"Abord\u0103ri de calcul","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 30-31 (PDF pag. 32-33)2.4.7.3.4
Modul \u00een care sunt utilizate rela\u021biile (2.6) \u0219i (2.7) trebuie determinat prin alegerea uneia din cele trei abord\u0103ri de calcul definite \u00een cele ce urmeaz\u0103.
NOTA 1 - Modalitatea \u00een care sunt utilizate rela\u021biile (2.6) \u0219i (2.7) \u0219i alegerea abord\u0103rii de calcul de aplicat pot fi stabilite prin anexa na\u021bional\u0103.
NOTA 2 - \u00cen anexa B sunt prezentate explica\u021bii suplimentare asupra abord\u0103rilor de calcul.
NOTA 3 - Coeficien\u021bii par\u021biali din anexa A, de utilizat \u00een rela\u021biile (2.6) \u0219i (2.7) sunt grupa\u021bi \u00een seturile notate A (pentru ac\u021biuni sau efectele ac\u021biunilor), M (pentru parametrii p\u0103m\u00e2ntului) \u0219i R (pentru rezisten\u021be). Ei sunt ale\u0219i \u00een func\u021bie de abordarea de calcul utilizat\u0103.
Abordarea de calcul 1
Cu excep\u021bia calculului pilo\u021bilor solicita\u021bi axial \u0219i al ancorajelor, trebuie s\u0103 se verifice faptul ca nu se atinge nici o stare limit\u0103 de rupere sau de deforma\u021bie excesiv\u0103 sub nici una dintre urm\u0103toarele dou\u0103 grup\u0103ri ale unor seturi de coeficien\u021bi par\u021biali:
Gruparea 1: A1\"+\"M1\"+\"R1
Gruparea 2: A2\"+\"M2\"+\"R1
unde \"+\" \u00eenseamn\u0103: \"de grupat Cu\".
NOTA - \u00cen grup\u0103rile 1 \u0219i 2, coeficien\u021bii par\u021biali sunt aplica\u021bi asupra ac\u021biunilor \u0219i parametrilor de rezisten\u021b\u0103 ai terenului.
Pentru calculul pilo\u021bilor solicita\u021bi axial \u0219i al ancorajelor, trebuie verificat faptul c\u0103 nu se atinge nici o stare limit\u0103 de rupere sau de deforma\u021bie excesiva sub nici una dintre urm\u0103toarele grup\u0103ri de seturi de coeficien\u021bi par\u021biali:
Gruparea 1: A1\"+\"M1\"+\"R1
Gruparea 2: A2\"+\"(M1 sau M2)\"+\"R4
NOTA 1 - \u00cen gruparea 1, coeficien\u021bii par\u021biali sunt aplica\u021bi asupra ac\u021biunilor \u0219i asupra parametrilor de rezisten\u021b\u0103 ai terenului. \u00cen gruparea 2, coeficien\u021bii par\u021biali sunt aplica\u021bi asupra ac\u021biunilor, asupra rezisten\u021belor terenului \u0219i, uneori, asupra parametrilor de rezisten\u021b\u0103 ai terenului.
NOTA 2 - \u00cen gruparea 2, setul de coeficien\u021bi par\u021biali M1 este utilizat pentru a calcula rezisten\u021bele pilo\u021bilor \u0219i ancorajelor iar setul M2 este utilizat pentru a calcula ac\u021biunile defavorabile asupra pilo\u021bilor datorate, de exemplu, frec\u0103rii negative sau \u00eenc\u0103rc\u0103rilor transversale.
Dac\u0103 este evident ca una dintre cele dou\u0103 grup\u0103ri guverneaz\u0103 proiectarea, nu este necesar s\u0103 se mai efectueze calculele \u0219i cu cealalt\u0103 grupare. Totu\u0219i, grup\u0103ri diferite se pot dovedi critice pentru aspecte diferite ale aceluia\u0219i proiect.
Abordarea de calcul 2
Trebuie s\u0103 se verifice faptul c\u0103 nu se atinge nici o stare limit\u0103 de rupere sau de deforma\u021bie excesiv\u0103 sub urm\u0103toarea grupare \u00eentre seturile de coeficien\u021bi par\u021biali:
Gruparea: A1\"+\"M1\"+\"R2
NOTA 1 - \u00cen aceast\u0103 abordare de calcul, coeficien\u021bii par\u021biali sunt aplica\u021bi ac\u021biunilor\u00a0\u0219i asupra rezisten\u021belor terenului.
NOTA 2 - Atunci c\u00e2nd aceast\u0103 abordare se utilizeaz\u0103 la calculul stabilit\u0103\u021bii taluzurilor sau al stabilit\u0103\u021bii generale, efectul rezultant al ac\u021biunilor pe suprafa\u021ba de cedare este multiplicat cu gE iar capacitatea de rezisten\u021b\u0103 la forfecare pe suprafa\u021ba de cedare este \u00eemp\u0103r\u021bit\u0103 cu gR;e\u00b7
Abordarea de calcul 3
Trebuie s\u0103 se verifice faptul c\u0103 nu se atinge nici o stare limit\u0103 de rupere sau deforma\u021bie excesiv\u0103, sub urm\u0103toarea grupare \u00eentre seturile de coeficien\u021bi par\u021biali:
Gruparea: (A1 sau A2t*)\"+\"M2\"+\"R3
t asupra ac\u021biunilor geotehnice.
NOTA 1 - \u00cen aceast\u0103 variant\u0103 de calcul, coeficien\u021bii par\u021biali sunt aplica\u021bi asupra ac\u021biunilor sau efectelor ac\u021biunilor \u0219i asupra parametrilor de rezisten\u021b\u0103 ai terenului.
NOTA 2 - La calculul stabilit\u0103\u021bii taluzurilor sau al stabilit\u0103\u021bii generale, ac\u021biunile aplicate asupra terenului (de exemplu ac\u021biunile provenind de la structur\u0103, \u00eenc\u0103rc\u0103rile date de trafic) sunt tratate drept ac\u021biuni geotehnice, folosindu-se setul A2 de coeficien\u021bi par\u021biali.
"},{"location":"ro/Ac_iuni/","title":"Ac\u021biuni","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 91-92(PDF pag. 93-94)9.3.1
9.3.1.1 Ac\u021biuni de baz\u0103
Este indicat s\u0103 fie luate \u00een considerare ac\u021biunile prezentate \u00een 2.4.2(4).
9.3.1.2 Greutatea materialului de umplutur\u0103
Valorile de calcul ale greut\u0103\u021bii volumice a materialului umpluturii trebuie estimate pe baza cunoa\u0219terii materialului disponibil pentru umplutur\u0103. Raportul de proiectare geotehnic\u0103 specific\u0103 verific\u0103rile care trebuie efectuate pe parcursul execu\u021biei, pentru a se stabili c\u0103 valorile reale din teren nu sunt mai defavorabile dec\u00e2t cele adoptate \u00een proiect.
9.3.1.3 Suprasarcini
La determinarea valorilor de calcul pentru suprasarcini trebuie s\u0103 se \u021bin\u0103 seama de prezen\u021ba, pe suprafa\u021ba sau \u00een apropiere de suprafa\u021ba terenului, spre exemplu, a structurilor \u00eenvecinate, a vehiculelor sau macaralelor parcate sau aflate \u00een mi\u0219care, a depozitelor de materiale, a unor m\u0103rfuri, a unor containere.
Este indicat s\u0103 se acorde o aten\u021bie special\u0103 unor suprasarcini repetate, cum sunt cele aduse de c\u0103ile de rulare ale macaralelor pe un zid de cheu. Presiunile induse de asemenea suprasarcini pot dep\u0103\u0219i considerabil pe cele date de prima \u00eenc\u0103rcare sau pe cele rezultate din aplicarea static\u0103 a unei \u00eenc\u0103rc\u0103rii de aceea\u0219i intensitate.
9.3.1.4 Greutatea apei
Valorile de calcul pentru greutatea volumic\u0103 a apei trebuie s\u0103 reflecte dac\u0103 apa este dulce, s\u0103rat\u0103 sau \u00eenc\u0103rcat\u0103 cu substan\u021be chimice sau contaminante \u00eentr-o asemenea m\u0103sur\u0103 \u00eenc\u00e2t s\u0103 necesite modificarea valorii normale.
9.3.1.5 For\u021be din valuri \u0219i ghea\u021b\u0103
Valorile de calcul pentru for\u021bele impuse de valuri sau pentru for\u021be le date de ghea\u021b\u0103 trebuie alese pe baza datelor disponibile pe plan local, privind condi\u021biile climatice \u0219i hidraulice ale amplasamentului lucr\u0103rii.
Atunci c\u00e2nd se aleg valorile de calcul ale for\u021belor statice generate de un strat de ghea\u021b\u0103, trebuie luate \u00een considerare urm\u0103toarele elemente:
9.3.1.6 For\u021be hidrodinamice
For\u021bele hidrodinamice, datorate diferen\u021bei \u00eentre nivelurile apei \u00een spatele \u0219i \u00een fa\u021ba unei lucr\u0103ri de sus\u021binere trebuie luate \u00een considerare \u00eentruc\u00e2t ele pot modifica presiunea p\u0103m\u00e2ntului \u00een spatele lucr\u0103rii \u0219i reduce rezisten\u021ba terenului \u00een fa\u021ba peretelui.
9.3.1.7 For\u021be de coliziune
La determinarea valorilor de calcul ale for\u021belor de coliziune produse, de exemplu, de valuri, sloiuri de ghea\u021b\u0103 sau trafic, se poate lua \u00een considerare energia absorbit\u0103 de masa \u00een coliziune \u0219i sistemul de sus\u021binere, de exemplu prin amortizoare \u0219i/ sau structuri de ghidare.
\u00cen cazul impacturilor laterale asupra zidurilor de sprijin, este indicat s\u0103 se ia \u00een considerare rigiditatea sporit\u0103 manifestat\u0103 de p\u0103m\u00e2ntul re\u021binut.
Este indicat s\u0103 fie examinat riscul de producere a lichefierii c\u0103 urmare a impacturilor laterale asupra pere\u021bilor \u00eengropa\u021bi.
For\u021ba de impact a unui bloc de ghea\u021ba \u00een coliziune cu o lucrare de sus\u021binere trebuie calculat\u0103 pe baza rezisten\u021bei la compresiune a ghe\u021bii \u0219i a grosimii masivului de ghea\u021b\u0103. La calculul rezisten\u021bei la compresiune trebuie luat\u0103 \u00een considerare salinitatea \u0219i omogenitatea ghe\u021bii.
9.3.1.8 Efectele de temperatur\u0103
Proiectarea lucr\u0103rilor de sus\u021binere trebuie s\u0103 \u021bin\u0103 seama de efectele de timp \u0219i spa\u021biu ale modific\u0103rilor anormale de temperatur\u0103.
Este indicat ca aceste efecte s\u0103 fie \u00een special luate \u00een considerare atunci c\u00e2nd se determin\u0103 \u00eenc\u0103rc\u0103rile \u00een \u0219prai\u021buri \u0219i contrafi\u0219e.
Este indicat ca efectele focului s\u0103 fie abordate prin consultarea sec\u021biunilor privind proiectarea anti\u00ad foc ale eurocodurilor pentru materialele respective.
Trebuie luate m\u0103suri speciale de precau\u021bie, precum alegerea materialului adecvat pentru umpluturi, punerea \u00een oper\u0103 a unui sistem de drenaj sau de izolare, pentru a preveni formarea lentilelor de ghea\u021ba \u00een p\u0103m\u00e2ntul din spatele lucr\u0103rii de sus\u021binere.
"},{"location":"ro/Ac_iuni0/","title":"Ac\u021biuni","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 23-24(PDF pag. 25-26)2.4.2
Defini\u021bia ac\u021biunilor trebuie luat\u0103 din standardul EN 1990:2002. C\u00e2nd se justific\u0103, valorile ac\u021biunilor trebuie luate din standardul EN 1991.
Valorile ac\u021biunilor geotehnice de utilizat trebuie alese. Acestea se determin\u0103 \u00eenainte de a se face calculul, dar pot fi modificate pe parcursul calculului.
NOT\u0102 - Valorile ac\u021biunilor geotehnice pot varia \u00een cursul calculelor. \u00cen asemenea cazuri, pentru a se putea \u00eencepe calculul acestea se introduc, \u00eentr-o prima aproximare, cu o valoare preliminar\u0103 cunoscut\u0103.
Orice interac\u021biune teren-structur\u0103 trebuie luat\u0103 \u00een considerare atunci c\u00e2nd se determin\u0103 ac\u021biunile care se adopt\u0103 pentru proiectare.
\u00cen proiectarea geotehnic\u0103, este necesar\u0103 includerea ca ac\u021biuni a urm\u0103toarelor for\u021be, presiuni sau deplas\u0103ri:
Trebuie s\u0103 se \u021bin\u0103 seama de posibilitatea c\u0103 anumite ac\u021biuni variabile s\u0103 ac\u021bioneze at\u00e2t \u00eempreuna c\u00e2t \u0219i separat.
Trebuie luat\u0103 \u00een considerare durata ac\u021biunilor pentru a \u021bine seama de efectele timpului asupra propriet\u0103\u021bilor p\u0103m\u00e2ntului, \u00een special asupra caracteristicilor de drenare \u0219i compresibilitate ale p\u0103m\u00e2nturilor cu particule fine.
Trebuie identificate ac\u021biunile care se aplic\u0103 repetat \u0219i ac\u021biunile de intensitate variabil\u0103 pentru a le avea \u00een vedere \u00een leg\u0103tur\u0103 cu mi\u0219c\u0103rile continue, eu lichefierea p\u0103m\u00e2nturilor, cu modificarea rigidit\u0103\u021bii \u0219i rezisten\u021bei p\u0103m\u00e2nturilor.
Trebuie identificate spre a li se da o aten\u021bie special\u0103, ac\u021biunile care produc un r\u0103spuns dinamic \u00een structur\u0103 \u0219i \u00een teren.
Trebuie identificate ac\u021biunile \u00een care for\u021bele datorate p\u0103m\u00e2ntului \u0219i apei libere sunt predominante, spre a li se acorda o aten\u021bie special\u0103 \u00een leg\u0103tur\u0103 cu deforma\u021biile, fisurarea, varia\u021biile permeabilit\u0103\u021bii \u0219i eroziunea.
NOT\u0102 - Ac\u021biunile permanente nefavorabile (sau destabilizatoare) \u0219i favorabile (sau stabilizatoare) pot \u00een anumite situa\u021bii s\u0103 se considere ca provenind dintr-o surs\u0103 unic\u0103. Dac\u0103 se consider\u0103 astfel, poate fi aplicat un singur coeficient par\u021bial asupra sumei acestor ac\u021biuni sau asupra sumei efectelor acestora.
"},{"location":"ro/Aciuni-i-situai-de-proiectare/","title":"Ac\u021biuni \u0219i situa\u021bi de proiectare","text":"riferimento: III_23_NP_124_2010 \u00a0 pag. 40-41(PDF pag. 19)IV.III.
Ac\u021biunile \u0219i situa\u021biile de proiectare pentru calculul la st\u0103ri limit\u0103 al lucr\u0103rilor de sus\u021binere sunt cele precizate \u00een SR EN 1997-1:2004, paragraful 9.3, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele, amendamentele \u0219i anexele na\u021bionale asociate.
Ac\u021biunile vor fi considerate \u00een conformitate cu prevederile paragrafului. 2.4.2 (4) di SR EN 1997-1:2004, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele, amendamentele \u0219i anexele na\u021bionale asociate, respectiv se vor include ca ac\u021biuni de baz\u0103 urm\u0103toarele:
Ac\u021biunile sunt definite \u00een conformitate cu SR EN 1990:2004, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele, amendamentele \u0219i anexele na\u021bionale asociale.
La stabilirea valorilor ac\u021biunilor se vor avea \u00een vedere prescrip\u021biile \u0219i recomand\u0103rile cuprinse \u00een SR EN 1997-1:2004, paragrafele de la 9.3.1.2 la 9.3.1.8, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele, amendamentele \u0219i anexele na\u021bionale asociale.
Orice interac\u021biune teren - structur\u0103 trebuie luat\u0103 \u00een considerare atunci c\u00e2nd se determin\u0103 ac\u021biunile de proiectare.
Calculul lucr\u0103rilor de sus\u021binere se face, dup\u0103 caz, \u00een func\u021bie de una sau mai multe combina\u021bii posibile de ac\u021biuni \u0219i/sau situa\u021bii de proiectare.
Valorile de calcul ale datelor geometrice vor fi stabilite pe baza prevederilor cuprinse \u00een paragraful 9.3.2. al SR EN 1997-1:2004, \u021bin\u00e2ndu-se seama de posibilele varia\u021bii \u00een teren, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele, amendamentele \u0219i anexele na\u021bionale asociale.
Nivelele de ap\u0103 considerate pentru proiectare se vor baza pe datele locale din amplasament, \u021bin\u00e2nd cont de efectul varia\u021biilor acestora.
Situa\u021biile de proiectare ce trebuie luate \u00een considerare pentru lucr\u0103rile de sus\u021binere sunt:
Pentru structurile de sus\u021binere realizate \u00een zone seismice se vor respecta prevederile SR EN 1998-1:2004, SR EN 1998-1:2004/NA:2008, paragraful 2.1, si dup\u0103 caz, cu eratele, \u0219i amendamentul asociale, precum \u0219i SR EN 1998-5:2004, sec\u021biunea 7, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele, \u0219i amendamentul asociat. De asemenea, se vor respecta prevederile P100-1:2006.
"},{"location":"ro/Arhivamateriale/","title":"Arhiv\u0103 materiale","text":"","tags":["Concrete","Materials","Steel"]},{"location":"ro/Arhivamateriale/#_1","title":"Arhiv\u0103 materiale","text":"La aceast\u0103 unic\u0103 arhiv\u0103 a materialelor se raporteaz\u0103 toate sec\u021biunile elementelor structurale din program. Datele individuale care apar implicit \u00een tabele sunt modificabile (inclusiv pentru considera\u021biile f\u0103cute \u00een continuare) \u0219i nu constituie nicio constr\u00e2ngere pentru proiectant, acesta fiind singurul responsabil pentru valorile asumate.
N.B. Pentru a \u0219terge orice tip de conglomerat dintre cele prezentate \u00een tabel, este suficient s\u0103 \u0219terge\u021bi toate caracterele din c\u0103su\u021ba coloanei Clasa de beton.
Fereastra de gestionare a materialelor structurale
Date Conglomerate
Date Oteluri pentru bare
Parametrii st\u0103rilor limit\u0103 de operativitate (Deschiderea fisurilor - Deforma\u021bii normale).
","tags":["Concrete","Materials","Steel"]},{"location":"ro/Arhivasec_iuni/","title":"Arhiv\u0103 sec\u021biuni","text":"\u00cen aceast\u0103 arhiv\u0103, sunt definite \u0219i prelucrate sec\u021biunile care constituie structura peretilor de sus\u021binere (pilo\u021bi sau pere\u021bi mula\u021bi). Mediul prin care poate fi gestionat\u0103 arhiva de sec\u021biuni este urm\u0103torul:
Mediul de prelucrare a sec\u021biunilor
Prin intermediul acestei ferestre este posibil s\u0103 se efectueze numeroase opera\u021biuni asupra sec\u021biunilor. \u00cen primul r\u00e2nd, sec\u021biunile pot fi ad\u0103ugate sau \u0219terse (cu ajutorul butoanelor \"+\" \u0219i \"-\" din partea central\u0103 superioar\u0103 a ferestrei). Pentru definirea corect\u0103 a unei sec\u021biuni, trebuie introduse urm\u0103toarele date:
Aceste date definesc tipul de sec\u021biune care urmeaz\u0103 s\u0103 fie ad\u0103ugat\u0103 la arhiv\u0103. Pute\u021bi alege \u00eentre urm\u0103toarele posibilit\u0103\u021bi:
\u25aa Circular cu bare - Este o sec\u021biune circular\u0103 cu arm\u0103tur\u0103 r\u0103sp\u00e2ndit\u0103 radial, format\u0103 din bare de o\u021bel clasice.
Modelul de sec\u021biune Circular cu bare
Pentru aceast\u0103 categorie de sec\u021biuni, datele care trebuie inserate, pe l\u00e2ng\u0103 datele referitoare la arm\u0103turi, gestionate \u00een op\u021biunile \"Op\u021biuni armaturi\", sunt urm\u0103toarele:
Nume - Numele care identific\u0103 sec\u021biunea
Beton - se selecteaz\u0103 din materialele din Arhiva Materiale
O\u021bel - se selecteaz\u0103 din materialele din Arhiva Materiale
Diametru - exprimat \u00een [m].
Dispozi\u021bie (r\u00e2nd unic, 4 col\u021buri+centru, dou\u0103 r\u00e2nduri)
Interaxa \u00een 2 direc\u021bii (cea de-a doua direc\u021bie este necesar\u0103 numai dac\u0103 aranjamentul este quincunx) - exprimat\u0103 \u00een [m]
\u25aa Circular tubular - sec\u021biune goal\u0103, a c\u0103rei parte central\u0103 este format\u0103 dintr-un o\u021bel profilat cu sec\u021biune circular\u0103 tubular\u0103:
Modelul de sec\u021biune circular tubular
Pentru aceast\u0103 categorie de sec\u021biuni, datele care trebuie introduse, \u00een plus fa\u021b\u0103 de datele de armare gestionate \u00een sec\u021biunea \"Op\u021biuni armaturi\", sunt urm\u0103toarele:
Nume - numele care identific\u0103 sec\u021biunea
Beton - se selecteaz\u0103 din materialele din Arhiva Materiale
O\u021bel - se selecteaz\u0103 din materialele din Arhiva de Materiale
Diametrul sec\u021biunii de beton - exprimat \u00een [m];
Diametrul exterior al sec\u021biunii tubulare - Exprimat \u00een [mm];
Dispozi\u021bie (r\u00e2nd unic, 4 col\u021buri+centru, dou\u0103 r\u00e2nduri);
Baza profilului - Exprimat \u00een [mm];
\u00cen\u0103l\u021bimea profilului - exprimat\u0103 \u00een [mm];
Interaxele \u00een cele 2 direc\u021bii (cea de-a doua direc\u021bie este necesar\u0103 numai dac\u0103 aranjamentul este de tip quincunx) - Exprimat \u00een [m];
Arm\u0103tur\u0103: detalii privind profilul de o\u021bel [baza, \u00een\u0103l\u021bimea, grosimea (Sa), grosimea (Se) - \u00een [mm]].
\u25aa Circular cu profile HE - sec\u021biune tubular\u0103, a c\u0103rei parte central\u0103 este format\u0103 dintr-un o\u021bel profilat de tip HE:
Model de sec\u021biune Circular cu profile HE
Pentru aceast\u0103 categorie de sec\u021biuni, datele care trebuie introduse, \u00een plus fa\u021b\u0103 de datele de armare gestionate \u00een sec\u021biunea \"Op\u021biuni armaturi\", sunt urm\u0103toarele:
Nume - numele care identific\u0103 sec\u021biunea
Beton - se selecteaz\u0103 din materialele din Arhiva Materiale
O\u021bel - se selecteaz\u0103 din materialele din Arhiva de Materiale
Diametrul sec\u021biunii de beton - exprimat \u00een [m];
Baza profilului - Exprimat \u00een [mm];
\u00cen\u0103l\u021bimea profilului - exprimat\u0103 \u00een [mm];
Dispozi\u021bie (r\u00e2nd unic, 4 col\u021buri+centru, dou\u0103 r\u00e2nduri);
Interaxele \u00een cele 2 direc\u021bii (cea de-a doua direc\u021bie este necesar\u0103 numai dac\u0103 aranjamentul este de tip quinconce) - Exprimat \u00een [m];
Arm\u0103tur\u0103: detalii privind profilul de o\u021bel [baza, \u00een\u0103l\u021bimea, grosimea (Sa), grosimea (Se) - \u00een [mm]].
\u25aa Circular cu profile Casetat - sec\u021biune goal\u0103, a c\u0103rei parte central\u0103 este format\u0103 dintr-un o\u021bel profilat av\u00e2nd o sec\u021biune casetat\u0103 dreptunghiular\u0103:
Model de sec\u021biune Circular cu profile Casetat
Pentru aceast\u0103 categorie de sec\u021biuni, datele care trebuie introduse, \u00een plus fa\u021b\u0103 de datele de armare gestionate \u00een sec\u021biunea \"Op\u021biuni armaturi\", sunt urm\u0103toarele:
Nume - numele care identific\u0103 sec\u021biunea
Beton - se selecteaz\u0103 din materialele din Arhiva Materiale
O\u021bel - se selecteaz\u0103 din materialele din Arhiva de Materiale
Diametrul sec\u021biunii de beton - exprimat \u00een [m];
Baza profilului - Exprimat \u00een [mm];
\u00cen\u0103l\u021bimea profilului - exprimat\u0103 \u00een [mm];
Dispozi\u021bie (r\u00e2nd unic, 4 col\u021buri+centru, dou\u0103 r\u00e2nduri);
Interaxele \u00een cele 2 direc\u021bii (cea de-a doua direc\u021bie este necesar\u0103 numai dac\u0103 aranjamentul este de tip quinconce) - Exprimat \u00een [m];
Arm\u0103tur\u0103: detalii privind profilul de o\u021bel [baza, \u00een\u0103l\u021bimea, grosimea (Sa), grosimea (Se) - \u00een [mm]].
\u25aa Dreptunghiular - sec\u021biune dreptunghiular\u0103 din beton armat:
Model de sec\u021biune Dreptunghiular
Pentru aceast\u0103 categorie de sec\u021biuni, datele care trebuie introduse, \u00een plus fa\u021b\u0103 de datele de armare gestionate \u00een sec\u021biunea \"Op\u021biuni armaturi\", sunt urm\u0103toarele:
Nume - numele care identific\u0103 sec\u021biunea
Beton - se selecteaz\u0103 din materialele din Arhiva Materiale
O\u021bel - se selecteaz\u0103 din materialele din Arhiva de Materiale
Baza sec\u021biunii (Bx);
\u00cen\u0103l\u021bimea sec\u021biunii (Hz);
Dispozi\u021bie (r\u00e2nd unic, 4 col\u021buri+centru, dou\u0103 r\u00e2nduri);
Interaxele \u00een cele 2 direc\u021bii (cea de-a doua direc\u021bie este necesar\u0103 numai dac\u0103 aranjamentul este de tip quinconce) - Exprimat \u00een [m];
\u25aa \u00a0Input A, E, I, G - Pentru aceast\u0103 categorie de sec\u021biuni generice, datele care trebuie introduse sunt urm\u0103toarele:
Descriere;
Arie - exprimat\u0103 \u00een [m2/m];
Momentul de iner\u021bie - exprimat \u00een [m4/m];
Modulul elasticitate - exprimat \u00een Mpa;
Modulul de forfecare - exprimat \u00een Mpa;
Culoare.
Material - Pentru categoriile de sec\u021biuni indicate care necesit\u0103 selectarea materialului, este necesar s\u0103 se selecteze tipul de beton \u0219i o\u021bel.
Sectiune de aliniere - Pentru toate tipurile de sec\u021biuni, este necesar s\u0103 se defineasc\u0103 alinierea sistemului de referin\u021b\u0103. Aceasta presupune identificarea pozi\u021biei pe care trebuie s\u0103 o ocupe sec\u021biunea generic\u0103 \u00een contextul structural al peretelui de sprijin.
Arie, iner\u021bie, elasticitate - Pentru toate sec\u021biunile, cu excep\u021bia sec\u021biunilor generice, aria \u00een m2/m, momentul de iner\u021bie \u00een m4/m \u0219i modulul de elasticitate \u00een Mpa vor fi calculate automat.
N.B. Sistemul de referin\u021b\u0103 al coordonatelor este conceput astfel \u00eenc\u00e2t axa z s\u0103 coincid\u0103 cu direc\u021bia vertical\u0103, axa x cu axa orizontal\u0103 cuprins\u0103 \u00een planul de desen, iar axa y s\u0103 fie ortogonal\u0103 la ambele. Acest lucru d\u0103 na\u0219tere la denumirile Bx \u0219i Hz pentru datele geometrice ale sec\u021biunii dreptunghiulare.
","tags":["Mixed section"]},{"location":"ro/Bazadedateacaracteristicilorfizicealesolului/","title":"Baza de date a caracteristicilor fizice ale solului","text":"Valori aproximative ale coeficientului de restituire tangen\u021bial\u0103 (Rt) pentru diferitele categorii morfologice
| Bedrock | 0.87 | | Outcrops of rock debris | 0.85 | | Coarse debris not vegetated | 0.85 | | Average debris not vegetated | 0.83 | | Vegetated debris with shrubs | 0.70 | | Vegetated debris in forest | 0.60 | | Bare soil or lawn | 0.55 | | Paved surfaces | 0.90 |
Valori aproximative ale coeficientului de restituire normal\u0103 (Rn) pentru diferitele categorii morfologice
| Bedrock | 0.40 | | Outcrops of rock debris | 0.38 | | Coarse debris non-vegetated | 0.35 | | Average debris not vegetated | 0.31 | | Vegetated debris with shrubs | 0.30 | | Vegetated debris in forest | 0.28 | | Bare soil or lawn | 0.25 | | Paved surfaces | 0.40 |
Valori aproximative ale greut\u0103\u021bii volumice \u00een Kg/m3
| Pietri\u0219 uscat | 1800 | 2000 | | Pietri\u0219 umed | 1900 | 2100 | | Nisip uscat compact | 1700 | 2000 | | Nisip umed compact | 1900 | 2100 | | Nisip uscat af\u00e2nat | 1500 | 1800 | | Nisip umed af\u00e2nat | 1600 | 1900 | | Argila nisipoasa | 1800 | 2200 | | Argila dura | 2000 | 2100 | | Argila semisolida | 1900 | 1950 | | Argila moale | 1800 | 1850 | | Turba | 1000 | 1100 |
Valori indicative pentru unghiul de frecare j, \u00een grade, pentru terenuri
| Pietri\u0219 compact | 35 | 35 | | Pietri\u0219 af\u00e2nat | 34 | 35 | | Nisip compact | 35 | 45 | | Nisip af\u00e2nat | 25 | 35 | | Marna nisipoasa | 22 | 29 | | Marna grasa | 16 | 22 | | Argila grasa | 0 | 30 | | Argila nisipoasa | 16 | 28 | | Praf | 20 | 27 |
Valori indicative ale coeziunii \u00een Kg/cm2
| Argila nisipoasa | 0.20 | | Argila moale | 0.10 | | Argila plastica | 0.25 | | Argila semisolida | 0.50 | | Argila solida | 1 | | Argila tenace | 2\u00f710 | | Praf compact | 0.10 |
Valori indicative pentru modulul de elasticitate, \u00een Kg/cm2, pentru terenuri
| Argila foarte moale | 153 | 20.4 | | Argila moale | 255 | 51 | | Argila medie | 510 | 153 | | Argila dura | 1020 | 510 | | Argila nisipoasa | 2550 | 255 | | Loess | 612 | 153 | | Nisip pr\u0103fos | 204 | 51 | | Nisip af\u00e2nat | 255 | 102 | | Nisip compact | 816 | 510 | | \u0218ist argilos | 51000 | 1530 | | Praf | 204 | 20.4 | | Nisip si pietri\u0219 compact | 1530 | 510 | | Nisip si pietri\u0219 compacte | 2040 | 1020 |
Valori indicative ale coeficientului lui Poisson pentru terenuri
| Argila saturata | 0.5 | 0.4 | | Argila nesaturata | 0.3 | 0.1 | | Argila nisipoasa | 0.3 | 0.2 | | Praf | 0.35 | 0.3 | | Nisip | 1.0 | -0.1 | | Nisip cu pietri\u0219 folosit uzual | 0.4 | 0.3 | | Loess | 0.3 | 0.1 | | Gheata | 0.36 | | | Beton | 0.15 | |
Valori indicative a greut\u0103\u021bii specifice pentru anumite roci \u00een Kg/m3
| Piatra ponce | 500 | 1100 | | Tuf vulcanic | 1100 | 1750 | | Tuf calcaros | 1120 | 2000 | | Nisip grosier uscat | 1400 | 1500 | | Nisip fin uscat | 1400 | 1600 | | Nisip fin umed | 1900 | 2000 | | Gresie | 1800 | 2700 | | Argila uscata | 2000 | 2250 | | Calcar moale | 2000 | 2400 | | Travertin | 2200 | 2500 | | Dolomita | 2300 | 2850 | | Calcar compact | 2400 | 2700 | | Trahit | 2400 | 2800 | | Profir | 2450 | 2700 | | Gneiss | 2500 | 2700 | | Serpentine | 2500 | 2750 | | Granit | 2550 | 2900 | | Marmura | 2700 | 2750 | | Sienit | 2700 | 3000 | | Diorit | 2750 | 3000 | | Bazalt | 2750 | 3100 |
","tags":["Database","elastic module","friction angle","normal restitution","physical characteristics","Poisson's ratio","soil","specific weight","tangential restitution","unit weight","volume weight"]},{"location":"ro/Calculul-la-starea-limita-de-e/","title":"Calculul la starea limit\u0103 de exploatare","text":"riferimento: III_23_NP_124_2010 \u00a0 pag. 67(PDF pag. 33)VII.4.
Verific\u0103rile la starea limita de exploatare trebuie realizate \u00een cazul \u00een care:
Pentru verificarea la starea limit\u0103 de exploatare \u00een teren sau \u00een sec\u021biunile structurale se aplic\u0103 urm\u0103toarea formula:
Ed \u00a3 Cd (Ec. VII-11)
unde:
Ed este valoarea de proiectare a efectelor tuturor ac\u021biunilor,
Cd este valoarea limit\u0103 de proiectare a efectului unei ac\u021biuni.
Valorile coeficien\u021bilor par\u021biali pentru verificarea la starea limit\u0103 de exploatare sunt luate egale cu 1.0.
Pentru calculul pere\u021bilor de sus\u021binere la starea limit\u0103 de exploatare se aplic\u0103 prevederile capitolului 9.8. al SR EN 1997-1:2004, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele, amendamentul \u0219i anexa na\u021bional\u0103 asociate.
Pentru presiunea apei se iau \u00een considerare cele mai nefavorabile valori care pot apare \u00een circumstan\u021be normale pentru fiecare etap\u0103 de execu\u021bie, c\u00e2t \u0219i pe perioada de via\u021b\u0103 a construc\u021biei. Evenimentele extreme (de exemplu avaria unei conducte principale de apa \u00een apropierea peretelui) pot fi de asemenea incluse, dac\u0103 proiectantul consider\u0103 c\u0103 pot apare \u00een circumstan\u021be normale.
Calculele trebuie realizate pentru grup\u0103rile de \u00eenc\u0103rc\u0103ri corespunz\u0103toare fazei de execu\u021bie \u0219i de exploatare. Trebuie adoptat\u0103 gruparea de \u00eenc\u0103rc\u0103ri pe care proiectantul o consider\u0103 posibil\u0103 \u00een circumstan\u021be normale. Evenimentele extreme sau accidentale trebuie excluse.
Valorile limit\u0103 ale deplas\u0103rilor admisibile pentru pere\u021bi \u0219i pentru terenul adiacent acestora se stabilesc conform 2.4.8din SR EN 1997-1:2004, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele, amendamentul \u0219i anexa na\u021bional\u0103 asociate, lu\u00e2ndu-se \u00een considerare toleran\u021ba fa\u021b\u0103 de deplas\u0103ri a structurilor \u0219i re\u021belelor pe care le suport\u0103 lucrarea de sus\u021binere.
Este indicat a se realiza un calcul de deforma\u021bii atunci c\u00e2nd:
"},{"location":"ro/Cedarea-in-teren-a-pereilor-de/","title":"Cedarea \u00een teren a pere\u021bilor de sus\u021binere","text":"riferimento: III_23_NP_124_2010 \u00a0 pag. 61-64(PDF pag. 30-32)VII.3.2
\u00cen Figura Vll.1 sunt ilustrate tipuri de ced\u0103ri la SLU pentru un perete de sus\u021binere: pierderea stabilit\u0103\u021bii generale (a1), cedare rota\u021bional\u0103 (a2), cedare vertical\u0103 (a3).
La verificarea stabilit\u0103\u021bii generale trebuie respectate principiile din SR EN 1997-1:2004 \u201eEurocod 7: Proiectarea geotehnic\u0103. Partea 1: Reguli generale\u201d - sec\u021biunea 11: Stabilitatea general\u0103, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele, amendamentul \u0219i anexa na\u021bional\u0103 asociate.
Stabilitatea general\u0103 a taluzelor incluz\u00e2nd construc\u021bii existente sau proiectate se verific\u0103 la st\u0103rile limite ultime tip GEO \u0219i STR, folosind valorile de calcul ale ac\u021biunilor, rezisten\u021belor \u0219i parametrilor geotehnici, precum \u0219i coeficien\u021bii par\u021biali defini\u021bi \u00een Anexa A a SR EN 1997-1:2004, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele, amendamentul \u0219i anexa na\u021bional\u0103 asociate.
La verificarea ced\u0103rii de tip rota\u021bional (stare limit\u0103 tip GEO) a pere\u021bilor de sus\u021binere trebuie demonstrat prin calcule c\u0103 pere\u021bii \u00eencastra\u021bi au o fi\u0219a suficient\u0103 pentru a fi pu\u0219i la ad\u0103post de o astfel de cedare. Intensitatea \u0219i direc\u021bia de calcul ale efortului tangen\u021bial dintre p\u0103m\u00e2nt \u0219i perete trebuie s\u0103 fie compatibile cu deplasarea vertical\u0103 relativ\u0103 care s-ar produce \u00een situa\u021bia de proiectare considerat\u0103.
La verificarea ced\u0103rii verticale a pere\u021bilor de sus\u021binere (stare limit\u0103 tip GEO) trebuie demonstrat c\u0103 se poate ob\u021bine echilibrul pe vertical\u0103 folosind valorile de calcul ale rezisten\u021belor sau propriet\u0103\u021bilor de rezisten\u021b\u0103 ale p\u0103m\u00e2ntului \u0219i for\u021bele verticale de calcul care se exercit\u0103 asupra peretelui. Se vor respecta prevederile paragrafului 9.7.5 al SR EN 1997-1:2004, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele, amendamentul \u0219i anexa na\u021bional\u0103 asociate.
\u00cen Figura VII.2 sunt ilustrate tipuri de ced\u0103ri la SLU pentru un perete de sus\u021binere prin cedarea ancorajelor (stare limit\u0103 tip GEO).
Figura VII.1. Exemple de st\u0103ri limit\u0103 ultime pentru un perete de sus\u021binere \u2013 cedare \u00een teren
Figura VII.2. Exemple de st\u0103ri limit\u0103 ultime pentru un perete de sus\u021binere \u2013 cedarea ancorajelor
Pentru st\u0103rile limit\u0103 de tip GEO sau STR trebuie verificat\u0103 \u00eendeplinirea condi\u021biei:
Ed \u00a3 Rd (Ec. VII-1)
unde:
Ed este valoarea de calcul a efectelor ac\u021biunilor:
Ed = E{gFFrep; Xk/gM;ad} - dac\u0103 coeficien\u021bii par\u021biali se aplic\u0103 asupra ac\u021biunilor (Frep)(Ec. VII-2)
sau:
Ed = gEE{Frep; Xk/gM; ad} - dac\u0103 coeficien\u021bii par\u021biali se aplic\u0103 asupra efectelor ac\u021biunilor (E)(Ec. VII-3)
\u00een care:
E - efectul unei ac\u021biuni,
gF - coeficient par\u021bial pentru ac\u021biuni,
Frep - valoarea reprezentativ\u0103 a unei ac\u021biuni,
Xk - valoarea caracteristic\u0103 a propriet\u0103\u021bii unui material,
gM - coeficient par\u021bial pentru un parametru al p\u0103m\u00e2ntului,
ad - valoarea de calcul a datelor geometrice,
gE - coeficient par\u021bial pentru efectul unei ac\u021biuni,
Iar Rd este valoarea de calcul a rezisten\u021bei fa\u021b\u0103 de o ac\u021biune:
Rd = R{gFFrep; Xk/gM;ad} - dac\u0103 coeficien\u021bii par\u021biali sunt aplica\u021bi propriet\u0103\u021bilor terenului (X)(Ec. V/1-4)
sau:
Rd = R{gFFrep;Xk;ad}/gR - dac\u0103 coeficien\u021bii par\u021biali se aplica rezistentelor (R)(Ec. V/1-5)
sau:
Rd = R{gFFrep;Xk/gM;ad}/gR - dac\u0103 coeficien\u021bii par\u021biali se aplica simultan \u0219i propriet\u0103\u021bilor terenului \u0219i rezistentelor(Ec. V/1-6)
\u00cen alegerea coeficien\u021bilor par\u021biali pentru fiecare caz \u00een parte se vor respecta prevederile Anexei A \u0219i ale paragrafului 2.4.7.3 al SR EN 1997-1:2004, corelat cu Anexa Na\u021bional\u0103 SR EN 1997-1:2004/NB:2007, \u00een func\u021bie de abordarea de calcul utilizata, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele \u0219i amendamentul asociate.
Pentru st\u0103rile limita de tip STR \u0219i GEO se vor utiliza abord\u0103rile de calcul prezentate \u00een paragraful 2.4.7.3.4 al SR EN 1997-1:2004 \u0219i SR EN 1997-1:2004/N8:2007 Anexa na\u021bional\u0103, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele \u0219i amendamentul asociate.
"},{"location":"ro/Cedarea-structurala-a-pereilor/","title":"Cedarea structural\u0103 a pere\u021bilor de sus\u021binere","text":"riferimento: III_23_NP_124_2010 \u00a0 pag. 64(PDF pag. 32)VII.3.3
\u00cen Figura Vll.3 sunt ilustrate tipuri de ced\u0103ri structurale ale pere\u021bilor de sus\u021binere a excava\u021biilor.
Elementele structurale ale unei lucr\u0103ri de sus\u021binere (perete, sisteme de rezemare de tip \u0219prai\u021buri sau ancoraje) trebuie verificate la cedarea de tip structural (STR).
\u00cen verific\u0103rile la cedarea structural\u0103 a pere\u021bilor de sus\u021binere din palplan\u0219e se vor respecta prevederile standardelor europene armonizate pentru fiecare tip de material.
Pentru fiecare stare limit\u0103 ultim\u0103, trebuie demonstrat c\u0103 rezisten\u021bele necesare pot fi mobilizate, cu deforma\u021bii compatibile \u00een teren \u0219i \u00een lucrarea de sus\u021binere.
\u00cen elementele structurale este indicat s\u0103 se ia \u00een considerare reducerea rezisten\u021bei \u00een func\u021bie de deforma\u021bii, ca urmare a unor efecte precum fisurarea sec\u021biunilor nearmate, rotirile mari la articula\u021biile plastice sau flambajul local al sec\u021biunilor metalice, \u00een conformitate cu standardele SR EN aferente materialelor respective.
Figura VII.3. Exemple de st\u0103ri limit\u0103 ultime pentru un perete de sus\u021binere \u2013 cedare structural\u0103
"},{"location":"ro/Coeficienii/","title":"Coeficien\u021bii","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 118-125(PDF pag. 120-127)Anexa A
A.2 (1)Pentru verificarea la starea de echilibru limit\u0103 (EQU), trebuie aplicate asupra ac\u021biunilor urm\u0103torii coeficien\u021bi par\u021biali gF:
NOTA - Valorile lui gG;dst, gG;stb , gQ;dst \u0219i gQ;stb de utilizat \u00eentr-o \u021bar\u0103 anumit\u0103 pot fi ob\u021binute din anexa na\u021bional\u0103 la standardul EN 1990:2002 pentru \u021bara respectiv\u0103. Valorile recomandate pentru cladiri \u00een standardul EN 1990:2002 sunt indicate \u00een tabelul A.1.
Tabelul A.1 - Coeficien\u021bi par\u021biali pentru ac\u021biuni \u00een construc\u021bii (gF)
Ac\u021biune Simbol Valoare Permanent\u0103 gG;dstgG;stb 1,10,9 Nefavorabil\u0103aFavorabil\u0103b Temporar\u0103 gQ;dstgQ;stb 1,50 Nefavorabil\u0103aFavorabil\u0103bA.2 (2) Pentru verificarea la starea de echilibru limit\u0103 (EQU), trebuie aplica\u021bi urm\u0103torii coeficien\u021bi par\u021biali asupra parametrilor p\u0103m\u00e2nturilor gM, atunci c\u00e2nd se includ rezisten\u021be la forfecare cu valori inferioare:
NOTA - Valorile lui gj', gc', gcu, gqu \u0219i gg de utilizat \u00eentr-o \u021bar\u0103 anumit\u0103 pot fi ob\u021binute din anexa na\u021bional\u0103 la acest standard pentru \u021bara respectiv\u0103. Valorile recomandate sunt indicate \u00een tabelul A.2
Tabelul A.2 - Coeficien\u021bi par\u021biali pentru parametrii p\u0103m\u00e2ntului (gM)
Parametrul p\u0103m\u00e2ntului Simbol Valoare Unghiul de frecare internaa gj' 1,25 Coeziune efectiv\u0103 (drenat\u0103) gc' 1,25 Coeziune nedrenat\u0103 gcu 1,4 Rezisten\u021ba la compresiune cu deformare lateral\u0103 liber\u0103 gqu 1,4 Greutate volumic\u0103 gg 1,0 aAcest coeficient se aplic\u0103 la tan j'A.3.1 (1) Pentru verificarea st\u0103rilor limit\u0103 pentru structuri (STR) \u0219i geotehnice (GEO), trebuie aplicate seturile de coeficien\u021bi par\u021biali A1 sau A2 asupra ac\u021biunilor (gF) sau efectelor ac\u021biunilor (gE):
gG \u00a0 \u00a0 \u00a0 pentru ac\u021biunile permanente defavorabile sau favorabile;
gQ \u00a0 \u00a0 \u00a0pentru ac\u021biunile temperare defavorabile sau favorabile;
NOT\u0102 - Valorile lui gG \u0219i gQ de utilizat \u00eentr-o \u021bar\u0103 anumit\u0103 pot fi ob\u021binute din anexa na\u021bional\u0103 la standardul EN 1990:2002 pentru \u021bara respectiv\u0103. Valorile recomandate pentru cl\u0103diri \u00een standardul EN 1990:2002 pentru cele dou\u0103 seturi A1 \u0219i A2 sunt indicate \u00een tabelul A.3.
Tabelul A.3 - Coeficien\u021bi par\u021biali pentru ac\u021biuni (gF) sau efectele ac\u021biunilor (gE)
| Ac\u021biuni | Simbol | Set | |---|---|---|---|---| | A1 | A2 | | | | | Permanente | Nefavorabile | gG | 1,35 | 1,0 | | Favorabile | 1,0 | 1,0 | | | | Variabile | Nefavorabile | gQ | 1,5 | 1,3 | | Favorabile | 0 | 0 | | |
A.3.2 (1) La verificarea st\u0103rilor limit\u0103 pentru structuri (STR) \u0219i geotehnice (GEO) trebuie aplicate urm\u0103toarele seturi M1 \u0219i M2 de coeficien\u021bi par\u021biali de rezisten\u021ba (gM):
NOT\u0102 - Valorile atribuite pentru gj', gc', gcu, gqu \u0219i gg de utilizat \u00eentr-o \u021bar\u0103 anumit\u0103 pot fi ob\u021binute din anexa na\u021bional\u0103 la acest standard pentru \u021bara respectiv\u0103. Valorile recomandate pentru cele dou\u0103 seturi M1 \u0219i M2 sunt indicate \u00een tabelul A.4.
Tabelul A.4 - Coeficien\u021bi par\u021biali pentru parametrii p\u0103m\u00e2ntului (gM)
| Parametru p\u0103m\u00e2nt | Simbol | Set | |---|---|---|---| | M1 | M2 | | | | Unghiul de frecare intern\u0103a | gj' | 1,0 | 1,25 | | Coeziune efectiv\u0103 (drenat\u0103) | gc' | 1,0 | 1,25 | | Coeziune nedrenata | gcu | 1,0 | 1,4 | | Rezisten\u021ba la compresiune cu deformare lateral\u0103 liber\u0103 | gqu | 1,0 | 1,4 | | Greutate volumic\u0103 | gg | 1,0 | 1,0 | | aAcest coeficient se aplic\u0103 la tan j\u2019 | | | |
A.3.3.1 (1) La funda\u021biile de suprafa\u021b\u0103 \u0219i verificarea st\u0103rilor limit\u0103 pentru structuri (STR) \u0219i geotehnice (GEO), trebuie aplicate seturile R1, R2 sau R3 ai coeficien\u021bilor par\u021biali de rezisten\u021b\u0103 (gR):
NOT\u0102 - Valorile lui gR;v \u0219i gR;h de utilizat \u00eentr-o \u021bar\u0103 pot fi ob\u021binute din anexa na\u021bional\u0103 la acest standard. Valorile recomandate ale celor trei seturi de parametri R1, R2 \u0219i R3 sunt indicate \u00een tabelul A.5.
Tabelul A.5 - Coeficien\u021bi par\u021biali de rezisten\u021b\u0103 (gR) pentru funda\u021bii de suprafa\u021b\u0103
| Rezisten\u021ba | Simbol | Set | |---|---|---|---|---| | R1 | R2 | R3 | | | | Capacitate portanta | gR;v | 1,0 | 1,4 | 1,0 | | Alunecare | gR;h | 1,0 | 1,1 | 1,0 |
A.3.3.2 (1) La funda\u021biile pe pilo\u021bi \u0219i la verific\u0103rile st\u0103rilor limit\u0103 pentru structuri (STR) \u0219i geotehnice (GEO), trebuie aplicate seturile R1, R2, R3 \u0219i R4 ale urm\u0103torilor coeficien\u021bi par\u021biali de rezisten\u021b\u0103 (gR):
NOT\u0102- Valorile lui gb, gs, gt \u0219i gs;t de utilizat \u00eentr-o \u021bar\u0103 anumit\u0103 pot fi ob\u021binute \u00een anexa na\u021bional\u0103 la acest standard pentru \u021bara respectiv\u0103. Valorile recomandate ale celor patru seturi R1, R2, R3 \u0219i R4 ai coeficien\u021bilor par\u021biali sunt indicate \u00een tabelul A.6 pentru pilo\u021bii de \u00eendesare, \u00een tabelul A.7 pentru pilo\u021bii fora\u021bi \u0219i \u00een tabelul A.8 pentru pilo\u021bii cu burghiu continuu (CFA).
Tabelul A.6 - Coeficien\u021bi \u00a0par\u021biali de rezisten\u021b\u0103 (gR) pentru pilo\u021bi de \u00eendesare
| Rezisten\u021ba | Simbol | Set | |---|---|---|---|---|---| | R1 | R2 | R3 | R4 | | | | Pe v\u00e2rf | gb | 1,0 | 1,1 | 1,0 | 1,3 | | Pe suprafa\u021ba lateral\u0103 (compresiune) | gs | 1,0 | 1,1 | 1,0 | 1,3 | | Total\u0103/combinat\u0103 (compresiune) | gt | 1,0 | 1,1 | 1,0 | 1,3 | | Pe suprafa\u021ba lateral\u0103 (trac\u021biune) | gs;t | 1,25 | 1,15 | 1,1 | 1,6 |
Tabelul A.7 - Coeficien\u021bi par\u021biali de rezisten\u021b\u0103 (gR) pentru pilo\u021bi fora\u021bi
| Rezisten\u021ba | Simbol | Set | |---|---|---|---|---|---| | R1 | R2 | R3 | R4 | | | | Pe v\u00e2rf | gb | 1,25 | 1,1 | 1,0 | 1,6 | | Pe suprafa\u021ba lateral\u0103 (compresiune) | gs | 1,0 | 1,1 | 1,0 | 1,3 | | Total\u0103/combinat\u0103 (compresiune) | gt | 1,15 | 1,1 | 1,0 | 1,5 | | Pe suprafa\u021ba lateral\u0103 (trac\u021biune) | gs;t | 1,25 | 1,15 | 1,1 | 1,6 |
Tabelul A.8 - Coeficien\u021bi par\u021biali de rezisten\u021b\u0103 pentru pilo\u021bi cu burghiu continuu (CFA)
| Rezisten\u021ba | Simbol | Set | |---|---|---|---|---|---| | R1 | R2 | R3 | R4 | | | | Pe v\u00e2rf | gb | 1,1 | 1,1 | 1,0 | 1,45 | | Pe suprafa\u021ba lateral\u0103 (compresiune) | gs | 1,0 | 1,1 | 1,0 | 1,3 | | Total\u0103/combinat\u0103 (compresiune) | gt | 1,1 | 1,1 | 1,0 | 1,4 | | Pe suprafa\u021ba lateral\u0103 (tractiune) | gs;t | 1,25 | 1,15 | 1,1 | 1,6 |
A.3.3.4 (1) La ancorajele pretensionate \u0219i la verific\u0103rile st\u0103rilor limit\u0103 pentru structuri (STR) \u0219i geotehnice (GEO), trebuie utilizate seturile R1, R2, R3 sau R4 ale coeficientilor par\u021biali de rezisten\u021b\u0103:
NOT\u0102 - Valorile lui ga;t \u0219i ga;p de utilizat \u00eentr-o \u021bar\u0103 anumit\u0103 pot fi ob\u021binute din anexa na\u021bional\u0103 la acest standard pentru \u021bara respectiv\u0103. Valorile recomandate pentru cele patru seturi R1, R2, R3 \u0219i R4 sunt indicate \u00een tabelul A.12.
Tabelul A.12- \u00a0Coeficien\u021bi \u00a0par\u021biali de rezisten\u021b\u0103 (gR) pentru ancoraje pretensionate
| Rezisten\u021ba | Simbol | Set | |---|---|---|---|---|---| | R1 | R2 | R3 | R4 | | | | Temporar\u0103 | ga;t | 1,1 | 1,1 | 1,0 | 1,1 | | Permanent\u0103 | ga;p | 1,1 | 1,1 | 1,0 | 1,1 |
A.3.3.5 (1) La lucr\u0103ri de sus\u021binere \u0219i la verific\u0103rile st\u0103rilor limit\u0103 pentru structuri (STR) \u0219i geotehnice (GEO), trebuie utilizate seturile R1, R2 sau R3 ale urm\u0103torilor coeficien\u021bi par\u021biali de rezisten\u021b\u0103 (gR):
NOT\u0102 - Valorile lui gR;v, gR;h \u0219i gR;e de utilizat \u00eentr-o \u021bar\u0103 anumit\u0103 pot fi ob\u021binute din anexa na\u021bional\u0103 la acest standard pentru \u021bara respectiv\u0103. Valorile recomandate pentru trei seturi R1, R2 \u0219i R3 sunt indicate \u00een tabelul A.13.
Tabelul A.13- Coeficien\u021bi par\u021biali de rezisten\u021b\u0103 (gR) pentru lucr\u0103ri de sus\u021binere
| Rezisten\u021ba | Simbol | Set | |---|---|---|---|---| | R1 | R2 | R3 | | | | Capacitate portant\u0103 | gR;v | 1,0 | 1,4 | 1,0 | | Rezisten\u021ba la alunecare | gR;h | 1,0 | 1,1 | 1,0 | | Rezisten\u021ba p\u0103m\u00e2ntului | gR;e | 1,0 | 1,4 | 1,0 |
A.3.3.6 (1) La taluzuri \u0219i la stabilitatea general\u0103 \u0219i verific\u0103rile st\u0103rilor limit\u0103 pentru structuri (STR) \u0219i geotehnice (GEO), trebuie aplicat la rezisten\u021ba p\u0103m\u00e2ntului un coeficient par\u021bial de rezisten\u021b\u0103 (gR;e).
NOT\u0102 - Valoarea lui gR;e de utilizat \u00eentr-o \u021bar\u0103 anumit\u0103 poate fi obtinut\u0103 din anexa na\u021bional\u0103 la acest standard pentru \u021bara respectiv\u0103. Valorile recomandate pentru trei seturi de coeficien\u021bi R1, R2 \u0219i R3 sunt indicate \u00een tabelul A.14.
Tabelul A.14- Coeficien\u021bi par\u021biali de rezisten\u021ba (gR) pentru taluzuri \u0219i pentru stabilitatea general\u0103
| Rezisten\u021ba | Simbol | Set | |---|---|---|---|---| | R | R2 | R3 | | | | Rezisten\u021ba p\u0103m\u00e2ntului | gR;e | 1,0 | 1,1 | 1,0 |
A.4 (1) Pentru verific\u0103rea la starea limit\u0103 de ridicare hidraulic\u0103 global\u0103 (UPL) trebuie aplicate asupra ac\u021biunilor urm\u0103torii coeficien\u021bi par\u021biali:
NOT\u0102 - Valorile lui gG;dst, gG;stb \u0219i gQ;dst de utilizat \u00eentr-o \u021bar\u0103 anumit\u0103 pot fi ob\u021binute din anexa na\u021bionala la acest standard pentru \u021bara respectiv\u0103. Valorile recomandate sunt indicate \u00een tabelul A.15.
Tabelul A.15- Coeficien\u021bi par\u021biali pentru ac\u021biuni (gF)
Ac\u021biune Simbol Valoare Permanent\u0103Defavorabil\u0103aFavorabil\u0103b gG;dstgG;stb 1,00,9 Temporar\u0103Defavorabil\u0103a gQ;dst 1,5 aDestabilizatoarebStabilizatoare(2) Pentru verific\u0103rea la starea ultim\u0103 de ridicare global\u0103 (UPL), trebuie utiliza\u021bi urm\u0103torii coeficien\u021bii par\u021biali, atunci c\u00e2nd se ia \u00een considerare o rezisten\u021ba la ridicare Rd:
NOT\u0102 - Valorile lui gj', gc', gcu,gs;t \u0219i ga de utilizat \u00eentr-o \u021bar\u0103 anumit\u0103 pot fi ob\u021binute din anexa \u00a0na\u021bional\u0103 la acest standard pentru \u021bara respectiv\u0103. Valorile recomandate sunt indicate \u0103n tabelul A.16.
Tabelul A.16 - Coeficien\u021bi par\u021biali pentru parametrii p\u0103m\u00e2ntului \u0219i pentru rezisten\u021be
Parametrul p\u0103m\u00e2ntului Simbol Valoare Unghiul de frecare intern\u0103a gj' 1,25 Coeziunea efectiv\u0103 (drenat\u0103) gc' 1,25 Coeziunea nedrenat\u0103 gcu 1,40 Rezisten\u021ba la trac\u021biune a unui pilot gs;t 1,40 Rezisten\u021ba ancorajului ga 1,40 aAcest coeficient se aplica la tan \u00a0j\u2019A.5(1) Pentru verific\u0103rea la starea limit\u0103 de ridicare hidraulic\u0103 local\u0103 sau de eroziune (HYD) trebuie aplica\u021bi asupra ac\u021biunilor urm\u0103torii coeficien\u021bi par\u021biali (gF):
NOT\u0102 - Valorile lui gG;dst , gG;stb \u0219i gQ;dst de utilizat \u00eentr-o \u021bara anumit\u0103 pot fi ob\u021binute din anexa na\u021bional\u0103 la acest standard pentru \u021bara respectiv\u0103. Valorile recomandate sunt indicate \u00een tabelul A.17.
Tabelul A.17 - Coeficien\u021bi par\u021biali pentru ac\u021biuni (gF)
Ac\u021biune Simbol Valoare Permanent\u0103Defavorablil\u0103 aFavorabil\u0103 b gG;dstgG;stb 1,350,90 Temporar\u0103Defavorabil\u0103 a gQ;dst 1,50 1. Destabilizatoare1. Stabilizatoare"},{"location":"ro/Combina_iiLRFD/","title":"Combina\u021bii LRFD","text":"Metoda LRFD (Load Resistance Design Factor) introduce dou\u0103 tipuri de coeficien\u021bi de proiectare: coeficien\u021bi de sarcin\u0103 \u0219i coeficien\u021bi de rezisten\u021b\u0103. Este o metod\u0103 care acord\u0103 importan\u021b\u0103 st\u0103rii limit\u0103 ultime a structurii \u0219i nu ia \u00een considerare conceptul de rezisten\u021b\u0103 \"caracteristic\u0103\". Metoda se bazeaz\u0103 pe inecua\u021bia:
unde Q este suma \u00eenc\u0103rc\u0103rilor nominale care ac\u021bioneaz\u0103 asupra structurii, \u00eenmul\u021bit\u0103 cu \"factorii de \u00eenc\u0103rcare\". \u03b3 este un \"factor de rezisten\u021b\u0103\", iar Rn este rezisten\u021ba nominal\u0103.
Tabelul 3.4.1-1 LRFD - Combina\u021bii de sarcini \u0219i factori de sarcin\u0103
Tabelul 3.4.1-2 LRFD - Factori de \u00eenc\u0103rcare pentru sarcini permanente
Tabel 11.5.6-1 LRFD - Factori de rezisten\u021b\u0103 pentru lucr\u0103ri de sus\u021binere
","tags":["LRFD"]},{"location":"ro/Comenzideshortcut/","title":"Comenzi de shortcut","text":"Bara indicat\u0103 \u00een figura de mai jos poate fi folosit\u0103 pentru o serie de func\u0163ionalit\u0103\u0163i:
1) Cu literele de shortcut din meniu, urmate de Enter pentru acces rapid la comenzi
Ex: N+Enter pentru a crea un nou fi\u0219ier.
2) Se poate adresa o \u00eentrebare programului urmat\u0103 de ?+Enter. \u00cen acest caz se vor efectua c\u0103ut\u0103ri avansate \u00een help.
Ex: Seism+?+Enter pentru informa\u0163ii despre analiza seismic\u0103.
3) Activarea unui program \u00een mod rapid
Ex: Slope+Enter pentru a deschide programul Slope.
4) Acces rapid la contact GeoStru.
Ex: Contact+?+Enter pentru a accesa lista de contacte.
5) Acces rapid la func\u0163ionalit\u0103\u0163i web:
Ex: www.geostru.eu+Enter sau info@geostru.eu
Bara pentru comenzi de shortcut
","tags":["shortcut"]},{"location":"ro/Contact/","title":"Contact","text":"(+39) 0690 289 085(+40) 737 28 38 54 info@geostru.euoffice@geostru.eu Luni - Vineri9-17 (GMT + 2)"},{"location":"ro/Conversiefi_ieredin.spw%C3%AEn.spwx/","title":"Conversie fi\u0219iere din .spw \u00een .spwx","text":"Dup\u0103 instalarea versiunii 2022 a spw, \u00een directorul c: \\geostru 2022 este prezent folderul convert spw to spwtotxt care con\u021bine executabilul spwtotxt.exe ce permite convertirea fi\u0219ierului cu extensia .spw \u00een .spwtotxt.
Procedura de conversie a fi\u0219ierelor
rula\u021bi executabilul spwtotxt.exe, va ap\u0103rea urm\u0103toarea imagine
\u00een c\u00e2mpul (1) este necesar s\u0103 se raporteze calea \u00een care se afl\u0103 fi\u0219ierul cu extensia .spw, efectua\u021bi c\u0103utarea f\u0103c\u00e2nd clic pe butonul [...]. dup\u0103 selectarea fi\u0219ierului, comanda de conversie va fi activat\u0103.
selecta\u021bi butonul de conversie (2)
fi\u0219ierul cu extensia .spwtotxt va fi salvat \u00een directorul indicat \u00een c\u00e2mpul (3).
lansa\u021bi software-ul spw, din meniul file selecta\u021bi comanda open \u0219i alege\u021bi extensia .spwtotxt selecta\u021bi fi\u0219ierul generat de aplica\u021bia spwtotxt.exe. salva\u021bi fi\u0219ierul cu extensia .spwx.
"},{"location":"ro/Date-geometrice/","title":"Date geometrice","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 92-93(PDF pag. 94-95)9.3.2
9.3.2.1 Date de baz\u0103
Valorile de calcul ale datelor geometrice trebuie stabilite \u00een concordan\u021b\u0103 cu principiile enun\u021bate \u00een 2.4.6.3.
9.3.2.2 Suprafe\u021bele terenului
Valorile de calcul ale datelor geometrice privind umplutura din spatele lucr\u0103rii de sus\u021binere trebuie s\u0103 ia \u00een calcul varia\u021bia valorilor efective din teren. Valorile de calcul trebuie s\u0103 \u021bin\u0103 seama de excava\u021biile prev\u0103zute \u0219i de eventuale afuieri \u00een fa\u021ba lucr\u0103rii de sus\u021binere.
\u00cen calculele la starea limit\u0103 ultim\u0103 \u00een care stabilitatea lucr\u0103rii de sus\u021binere depinde de rezisten\u021ba pasiv\u0103 a terenului \u00een fa\u021ba lucr\u0103rii, este indicat ca nivelul terenului care rezist\u0103 s\u0103 fie cobor\u00e2t sub nivelul nominal cu o cantitate \u0394a. Este indicat ca valoarea lui \u0394a s\u0103 fie aleas\u0103 \u00een func\u021bie de m\u0103sura \u00een care se controleaz\u0103 pe amplasament nivelul suprafe\u021bei terenului. Pentru un grad de control normal, este ridicat s\u0103 se aplice regulile urm\u0103toare:
Se pot folosi valori mai mici ale lui \u0394a, inclusiv 0, atunci c\u00e2nd este specificat un control fiabil al nivelului suprafe\u021bei pe \u00eentreag\u0103 durat\u0103 de execu\u021bie.
Este indicat s\u0103 se utilizeze valori mai mari ale lui \u0394a atunci c\u00e2nd nivelul suprafe\u021bei terenului este deosebit de nesigur.
9.3.2.3 Nivelurile de ap\u0103
Alegerea valorilor de calcul sau caracteristice ale pozi\u021biilor suprafe\u021belor apei libere \u0219i apei subterane trebuie s\u0103 se fac\u0103 pe baza datelor locale asupra condi\u021biilor hidraulice \u0219i hidrogeologice de pe amplasament.
Trebuie de asemenea s\u0103 se ia \u00een considerare efectul varia\u021biilor permeabilit\u0103\u021bii asupra regimului apei subterane.
Posibilitatea unor condi\u021bii defavorabile de presiune a apei, datorit\u0103 prezen\u021bei p\u00e2nzelor de ap\u0103 suspendate sau arteziene, trebuie luat\u0103 \u00een considerare.
"},{"location":"ro/Dategenerale/","title":"Date generale","text":"Este posibil s\u0103 se defineasc\u0103 un model generic de calcul ini\u021bial, modific\u00e2ndu-l, dup\u0103 caz, pe parcursul sec\u021biunii de lucru. F\u0103c\u00e2nd clic pe comanda \"Nou...\" se deschide urm\u0103toarea fereastr\u0103:
Mediul de ini\u021bializare a unui nou model
Ini\u021bializarea unui nou model necesit\u0103 definirea urm\u0103toarelor date:
Proiect
Identific\u0103 o scurt\u0103 descriere a proiectului, loca\u021bia \u0219antierului, proiectantul lucr\u0103rii \u0219i data.
\u00cen momentul exportului \u00een format \".doc\", este posibil s\u0103 se tip\u0103reasc\u0103 descrierea \u0219i loca\u021bia; pentru a activa aceast\u0103 ac\u021biune, este suficient s\u0103 se bifeze p\u0103tratul din dreapta c\u0103su\u021bei de text.
Normativa
Este posibil\u0103 selectarea normei aplicate \u00een verific\u0103rile geotehnice (normativa GEO) \u0219i a normei aplicate \u00een verific\u0103rile structurale (normativa STRU). Pentru fiecare categorie de verificare sunt oferite urm\u0103toarele op\u021biuni:
Normativa GEO: NTC, Eurocod 7, Eurocod 8 \u0219i SR EN 1997-1
Normativa STR: NTC, Eurocod 2 \u0219i SR EN 1997-1-1
Calcul presiunii
Acest grup de date specific\u0103 teoriile care pot fi utilizate pentru a calcula coeficientul de \u00eempingere activ\u0103, coeficientul de \u00eempingere pasiv\u0103 \u0219i coeficientul de stare limit\u0103 (activ\u0103 sau pasiv\u0103) \u00een condi\u021bii dinamice. \u00cen special, sunt oferite urm\u0103toarele posibilit\u0103\u021bi:
Presiuni active: Coulomb, Muller-Breslau, Caqout-Kerisel, Jaky, Rankine;
Presiuni pasive: Coulomb, Muller-Breslau, Caqout-Kerisel;
Presiuni seismice: Mononobe-Okabe, Structuri f\u0103r\u0103 deplasare.
Este posibil s\u0103 se aleag\u0103 punctul de aplicare a ac\u021biunii seismice: 2/3 H; 1/3 H; 1/2 H.
Date generale
\u00cen aceast\u0103 sec\u021biune este posibil\u0103 alegerea a priori a metodei de calcul: LEM (metoda echilibrului limit\u0103) sau FEM (metoda elementelor finite).
Sarcina limit\u0103 vertical\u0103
Prin selectarea (Da / Nu) \u0219i raportarea factorului de corela\u021bie al verticalelor investigate \u00een ceea ce prive\u0219te capacitatea portant\u0103 a pilotului, \u00een momentul calculului programul estimeaz\u0103 valoarea sarcinii limit\u0103 verticale.
Lungime longitudinal\u0103
Se atribuie lungimea longitudinal\u0103 a peretelui de sus\u021binere.
","tags":["Date","Description","Project"]},{"location":"ro/Dategeometrice/","title":"Date geometrice","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 25(PDF pag. 27)2.4.4
Nivelul \u0219i panta suprafe\u021bei terenului, nivelurile apei, nivelurile interfe\u021belor \u00eentre structuri, nivelurile de excavare \u0219i dimensiunile structurii geotehnice trebuie tratate drept date geometrice.
"},{"location":"ro/Diagramapresiuni/","title":"Diagram\u0103 presiuni","text":"Este posibil s\u0103 se afi\u0219eze diagramele presiunilor generate \u00een timpul calculului. Pentru a afi\u0219a diagramele, face\u021bi clic pe Diagram\u0103 presiuni din meniul Calcul:
Trasarea diagramei de presiune
Presiuni teren: Permite afi\u0219area diagramei presiunilor a terenului pe peretele de sus\u021binere;
Presiuni seismice: Permite afi\u0219area diagramei de cre\u0219tere a presiunii seismice;
Presiuni neutrale: \u00cen cazul unei p\u00e2nze freatice, permite afi\u0219area diagramei presiunilor neutre, fiind afi\u0219at\u0103 doar diagrama care ac\u021bioneaz\u0103 asupra p\u0103r\u021bii excavate \u0219i nu asupra p\u0103r\u021bii \u00eengropate;
Presiuni sarcini distribuite: Permite afi\u0219area diagramei presiunilor generate de prezen\u021ba suprasarcinilor;
Presiuni linii sarcin\u0103: Permite afi\u0219area diagramei presiunilor generate de prezen\u021ba liniilor de sarcin\u0103;
Presiuni FEM: Permite afi\u0219area diagramei presiunilor atunci c\u00e2nd se utilizeaz\u0103 metoda FEM;
Diagrama vizualizare valoare: Permite afi\u0219area, pentru toate categoriile de diagrame v\u0103zute anterior, a valorii presiunilor \u00een func\u021bie de varia\u021bia ad\u00e2ncimii;
Project properties: Permite definirea set\u0103rilor generale legate de grafica proiectului: \u00een\u0103l\u021bimea textului, dimensiunea muchiilor de cot\u0103, offset liniei de cot\u0103.
N.B. Diagramele de presiune pot fi tip\u0103rite f\u0103c\u00e2nd clic pe Previzualizare din meniul principal al programului.
","tags":["Displacement","Moment","Shear"]},{"location":"ro/Diagramesolicitari/","title":"Diagrame solicit\u0103ri","text":"Diagramele rezultate \u00een urma analizei tensiunilor pot fi vizualizate faz\u0103 cu faz\u0103 \u0219i combina\u021bie cu combina\u021bie.
\u00cen special, pot fi afi\u0219ate diagramele de presiune, moment, forfecare \u0219i deplasare (acestea din urm\u0103 numai \u00een cazul analizei FEM).
Pute\u021bi alege s\u0103 afi\u0219a\u021bi diagrame pentru orice faz\u0103 a analizei \u0219i pentru orice combina\u021bie de sarcini.
Afi\u0219are diagrame solicit\u0103ri
N.B. Face\u021bi clic dreapta pe diagrame pentru a imprima sau copia imaginea afi\u0219at\u0103.
","tags":["Earth pressure","FEM pressures","Neutral pressures","Pressures diagrams","Pressures load lines","Pressures of distributed loads","Seismic pressures"]},{"location":"ro/Eurocodice_8/","title":"Eurocode 8","text":"3 GROUND CONDITIONS AND SEISMIC ACTION (EC8 - part 1)
3.1 Ground conditions
3.1.2 Identification of ground types
Note: The ground classification scheme accounting for deep geology for use in a country may be specified in its National Annex, including the values of the parameters S, TB, TC and TD defining the horizontal and vertical elastic response spectra in accordance with 3.2.2.2 and 3.2.2.3.
| A | Rock or other rock-like geologicalformation, including at most 5 m ofweaker material at the surface. | >800 | | | | B | Deposits of very dense sand, gravel, or very stiff clay, at least several tens of meters in thickness, characterized by a gradual increase of mechanical properties with depth. | 360-800 | >50 | >250 | | C | Deep deposits of dense or medium-dense sand, gravel or stiff clay withthickness from several tens to manyhundreds of meters. | 180-360 | 15-50 | 70-250 | | D | Deposits of loose-to-mediumcohesionless soil (with or without some soft cohesive layers), or ofpredominantly soft-to-firm cohesivesoil. | <180 | <15 | <70 | | E | A soil profile consisting of a surfacealluvium layer with v s values of type C or D and thickness varying between about 5 m and 20 m, underlain by stiffer material with v s > 800 m/s. | | | | | S1 | Deposits consisting, or containing alayer at least 10 m thick, of softclays/silts with a high plasticity index (PI > 40) and high water content | <100(indicative) | | 10-20 | | S2 | Deposits of liquefiable soils, ofsensitive clays, or any other soil profile not included in types A \u2013 E or S 1 | | | |
Prospect 3.1 - Ground types
(3.1)where hi and vi denote the thickness (in meters) and shear-wave velocity (at a shear strain level of 10\u20135 or less) of the i-th formation or layer, in a total of N, existing in the top 30 m.
Note: Special attention should be paid if the deposit is of ground type S1. Such soils typically have very low values of vs, low internal damping and an \u00a0abnormally extended range of linear behaviour and can therefore produce anomalous seismic site amplification and soil-structure interaction effects (see EN 1998-5:2004, Section 6). In this case, a special study to define the seismic action should be carried out, in order to establish the dependence of the response
spectrum on the thickness and vs value of the soft clay/silt layer and on the stiffness contrast between this layer and the underlying materials.
3.2 Seismic action
3.2.1 Seismic zones
Note: The reference peak ground acceleration on type A ground, agR , for use in a country or parts of the country, may be derived from zonation maps found in its National Annex.
Note: The selection of the categories of structures, ground types and seismic zones in a country for which the provisions of low seismicity apply may be found in its National Annex. It is recommended to consider as low seismicity cases either those in which the design ground acceleration on type A ground, ag , is not greater than 0,08g (0,78 m/s2), or those where the product ag x S is not greater than 0,1 g (0,98 m/s2). The selection of whether the value of ag , or that of the product ag x S will be used in a country to define the threshold for low seismicity cases, may be found in its National Annex.
Note: The selection of the categories of structures, ground types and seismic zones in a country for which the EN 1998 provisions need not be observed (cases of very low seismicity) may be found in its National Annex. It is recommended to consider as very low seismicity cases either those in which the design ground acceleration on type A ground, ag , is not greater than 0,04g (0,39 m/s2), or those where the product ag x S is not greater than 0,05g (0,49 m/s2). The selection of whether the value of ag , or that of the product ag x S will be used in a country to define the threshold for very low seismicity cases, can be found in its National Annex.
3.2.2 Basic representation of the seismic action
3.2.2.1 General
3.2.2.2 Horizontal elastic response spectrum
where:
Se(T )is the elastic response spectrum;
Tis the vibration period of a linear single-degree-of-freedom system;
agis the design ground acceleration on type A ground (ag =\u03b31*agR);
TB is the lower limit of the period of the constant spectral acceleration branch;
TC is the upper limit of the period of the constant spectral acceleration branch;
TDis the value defining the beginning of the constant displacement response range of the spectrum;
S is the soil factor;
\u03b7 is the damping correction factor with a reference value of \u03b7= 1for 5% viscous damping, see (3) of this subclause.
Figure 3.1 - Shape of the elastic response spectrum
Note 1: The values to be ascribed to TB , TC , TD and S for each ground type and type (shape) of spectrum to be used in a country may be found in its National Annex. If deep geology is not accounted for (see 3.1.2(1) ), the recommended choice is the use of two types of spectra: Type 1 and Type 2. If the earthquakes that contribute most to the seismic hazard defined for the site for the purpose of probabilistic hazard assessment have a surface-wave magnitude, Ms, not greater than 5,5, it is recommended that the Type 2 spectrum is adopted. For the five ground types A, B, C, D and E the recommended values of the parameters S, TB, TC and TD are given in Table 3.2 for the Type 1 Spectrum and in Table 3.3 for the Type 2 Spectrum. Figure 3.2 and Figure 3.3 show the shapes of the recommended Type 1 and Type 2 spectra, respectively, normalized by ag, for 5% damping. Different spectra may be defined in the National Annex, if deep geology is accounted for.
| A | 1,0 | 0,15 | 0,4 | 2,0 | | B | 1,2 | 0,15 | 0,5 | 2,0 | | C | 1,15 | 0,20 | 0,6 | 2,0 | | D | 1,35 | 0,20 | 0,8 | 2,0 | | E | 1,4 | 0,15 | 0,15 | 2,0 |
Table 3.2 - Values of the parameters describing the recommended Type 1 elastic response spectra
| A | 1,0 | 0,05 | 0,25 | 1,2 | | B | 1,35 | 0,05 | 0,25 | 1,2 | | C | 1,5 | 0,10 | 0,25 | 1,2 | | D | 1,8 | 0,10 | 0,30 | 1,2 | | E | 1,6 | 0,05 | 0,25 | 1,2 |
Table 3.3 - Values of the parameters describing the recommended Type 2 elastic response spectra
Figure 3.2 - Recommended Type 1 elastic response spectra for ground types A to E (5% damping)
Figure 3.3 - Recommended Type 2 elastic response spectra for ground types A to E (5% damping)
Note 2: For ground types S1 and S2, special studies should provide the corresponding values of S, TB, TC and TD.
(3.6)where x is the viscous damping ratio of the structure, expressed as a percentage.
(3.7)Note: For the Type 1 elastic response spectrum referred to in Note 1 to 3.2.2.2(2)P, such a definition is presented in Informative Annex A in terms of the displacement response spectrum. For periods longer than 4,0 s, the elastic acceleration response spectrum may be derived from the elastic displacement response spectrum by inverting expression (3.7).
3.2.2.3 Vertical elastic response spectrum
Note: The values to be ascribed to TB, TC, TD and avg for each type (shape) of vertical spectrum to be used in a country may be found in its National Annex. The recommended choice is the use of two types of vertical spectra: Type 1 and Type 2. As for the spectra defining the horizontal components of the seismic action, if the earthquakes that contribute most to the seismic hazard defined for the site for the purpose of probabilistic hazard assessment have a surface-wave magnitude, Ms , not greater than 5,5, it is recommended that the Type 2 spectrum is adopted. For the five ground types A, B, C, D and E the recommended values of the parameters describing the vertical spectra are given in Table 3.4. These recommended values do not apply for special ground types \u00a0S1 and S2 .
| Type 1 | 0,90 | 0,05 | 0,15 | 1,0 | | Type 2 | 0,45 | 0,05 | 0,15 | 1,0 |
Table 3.4 - Recommended values of parameters describing the vertical elastic response spectra
where:
ag, S, TC e TD are as defined in 3.2.2.2;
Sd(T ) is the design spectrum;
q is the behaviour factor;
\u03b2 is the lower bound factor for the horizontal design spectrum.
Note: The value to be ascribed to \u00df for use in a country can be found in its National Annex. The recommended value for \u03b2 is 0,2.
3.2.3 Alternative representations of the seismic action
3.2.3.1 Time - history representation
3.2.3.1.1 General
3.2.3.1.2 Artificial accelerograms
a) a minimum of 3 accelerograms should be used;
b) the mean of the zero period spectral response acceleration values (calculated from the individual time histories) should not be smaller than the value of agS for the site in question.
c) in the range of periods between 0,2T1 and 2T1 , where T1 is the fundamental period of the structure in the direction where the \u00a0accelerogram will be applied; no value of the mean 5% damping elastic spectrum, calculated from all time histories, should be less than 90% of the corresponding value of the 5% damping elastic response spectrum.
3.2.3.1.3 Recorded or simulated accelerograms
3.2.3.2 Spatial model of the seismic action
3.2.4 Combinations of the seismic action with other actions
(3.17)where:
\u03c8E,i is the combination coefficient for variable action i (see 4.2.4).
4.1.3 Slope stability
4.1.3.3 Methods of analysis (EC \u00a08-part 5)
FH = 0,5 a SW
FV = \u00b1 0,5 FH if the ratio avg/ag is greater than 0,6
FV = \u00b1 0,33 FH if the ratio avg/ag is not greater than 0,6.
Where:
ais the ratio of the design ground acceleration on type A ground, ag , to the acceleration of gravity g;
avg is the design ground acceleration in the vertical direction;
ag is the design ground acceleration for type A ground;
S is the soil parameter of EN 1998-1:2004, 3.2.2.2;
W is the weight of the sliding mass.
A topographic amplification factor for a g shall be taken into account according to 4.1.3.2 (2).
A limit state condition shall then be checked for the least safe potential slip surface.
The serviceability limit state condition may be checked by calculating the permanent displacement of the sliding mass by using a simplified dynamic model consisting of a rigid block sliding against a friction force on the slope. In this model the seismic action should be a time history representation in accordance with 2.2 and based on the design acceleration without reductions.
Simplified methods, such as the pseudo-static simplified methods mentioned in (3) to (6) in this subclause, shall not be used for soils capable of developing high pore water pressures or significant degradation of stiffness under cyclic loading.
The pore pressure increment should be evaluated using appropriate tests. In the absence of such tests, and for the purpose of preliminary design, it may be estimated through empirical correlations.
EN 1997 Eurocode 7 introduces in the verifications regarding structural and geotechnical limit states design approaches that vary for different combinations of groups partial coefficients for actions, \u00a0for material strength and overall strength of the system.
Each EU member state issues the National Annex (NA) or detailed specifications for the application of the directives contained in EN 1997.
For example, the first approach is used in the UK and Portugal, the second approach in most European countries (Germany, Slovakia, Italy, etc.) for the calculation of the bearing capacity and the third approach in the Netherlands and in most European countries for the calculation of slope stability.
The specifications give the values \u200b\u200bof the partial factors to be used and indicate approaches to be adopted in the design phase for the different works (bearing capacity, anchors, bulkheads, retaining walls, etc.).
DESIGN APPROACHES
2.4.7.3.4.2 Design Approach 1
Combination 1: A1 \u201c+\u201d M1 \u201c+\u201d R1
Combination 2: A2 \u201c+\u201d M2 \u201c+\u201d R1
where \u201c+\u201d implies: \u201cto be combined with\u201d.
NOTE: In Combinations 1 and 2, partial factors are applied to actions and to ground strength parameters.
Combination 1: A1 \u201c+\u201d M1 \u201c+\u201d R1
Combination 2: A2 \u201c+\u201d (M1 or M2) \u201c+\u201d R4
NOTE 1: In Combination 1, partial factors are applied to actions and to ground strength parameters. In Combination 2, partial factors are applied to actions, to ground resistances and sometimes to ground strength parameters.
NOTE 2: In Combination 2, set M1 is used for calculating resistances of piles or anchors and set M2 for calculating unfavourable actions on piles owing e.g. to negative skin friction or transverse loading.
2.4.7.3.4.3 Design Approach 2
Combination: A1 \u201c+\u201d M1 \u201c+\u201d R2
NOTE 1 In this approach, partial factors are applied to actions or to the effects of actions and to ground resistances.
NOTE 2 If this approach is used for slope and overall stability analyses the resulting effect of the actions on the failure surface is multiplied by gE and the shear resistance along the failure surface is divided by gR;e.
2.4.7.3.4.4 Design Approach 3
Combination: (A1* or A2\u2020) \u201c+\u201d M2 \u201c+\u201d R3
*on structural actions
\u2020on geotechnical actions
NOTE 1 In this approach, partial factors are applied to actions or the effects of actions from the structure and to ground strength parameters.
NOTE 2 For slope and overall stability analyses, actions on the soil (e.g. structural actions, traffic load) are treated as geotechnical actions by using the set of load factors A2.
The table 3.1. below shows which of partial factor are used in each design approach, depending on the type of structure being designed.
| 1 | 2 | 3 | | | | Combination 1 | Combination 2 | | | | | General | A1+M1+R1 | A2+M2+R1 | A1+R2+M1 | A1(A2+)+M2+R3 | | Slope | A1+M1+R1 | A2+M2+R1 | E1+R2+M1 | E2+M2+R3 | | Piles and anchor-ages | A1+M1+R1 | A2+M1+R4 | A1+R2+M1 | A1(A2+)+M2+R3 |
Table 3.1 - Ultimate limit state, design approach (on structural actions,+ on geotechnical actions)*
| A1 | M1 | R1 | A2 | M2 | R1 | | | | | Permanent actions (G) | Unfavorable | gG | 1,35 | | | 1,0 | | | | Favorable | gG,fav | 1,0 | | | 1,0 | | | | | Variable actions (Q) | Unfavorable | gQ | 1,5 | | | 1,3 | | | | Favorable | gQ,fav | 0 | | | 0 | | | | | Coef.of shearing resistance (tanf) | g\u03c6 | | 1,0 | | | 1,25 | | | | Effective cohesion (c') | gc' | | 1,0 | | | 1,25 | | | | Undrained strength (cu) | gcu | | 1,0 | | | 1,4 | | | | Unconfined compressive strength (qu) | gqu | | 1,0 | | | 1,4 | | | | Weight density (\u03b3) | gg | | 1,0 | | | 1,0 | | | | Resistance (R) | gR | | | 1,0 | | | 1,0 | |
Table 3.2 - Shows the relative magnitude of the key parameters when using Combination and using Combination 2
| A1 | M1 | R1 | | | | | Permanent actions (G) | Unfavorable | gG | 1,35 | | | | Favorable | gG,fav | 1,0 | | | | | Variable actions (Q) | Unfavorable | gQ | 1,5 | | | | Favorable | gQ,fav | 0 | | | | | Material properties(c) | gM | | 1,0 | | | | Material resistance (Rv) | gRv | | | 1,4 | | | Sliding resistance (Rh) | gRh | | | 1,1 | | | Earth resistance against retaining structures | gRe | | | 1,4 | | | ....in slope | | | 1,1 | | |
Table 3.3 - Shows the relative magnitude of the key parameters when using Design Approach 2
| A1 | A2 | M2 | R3 | | | | | Permanent actions (G) | Unfavorable | gG | 1,35 | 1,0 | | | | Favorable | gG,fav | 1,0 | 1,0 | | | | | Variable actions (Q) | Unfavorable | gQ | 1,5 | 1,3 | | | | Favorable | gQ,fav | 0 | 0 | | | | | Coeff.of shearing resistance (tanj) | g\u03c6 | | | 1,25 | | | | Effective cohesion (c') | gc' | | | 1,25 | | | | Undrained strength (cu) | gcu | | | 1,4 | | | | Unconfined compressive strength (qu) | gqu | | | 1,4 | | | | Weight density (\u03b3) | gg | | | 1,0 | | | | Resistance (R) (except for pile shaft in tension) | gR | | | | 1,0 | | | Pile shaft resistance in tension | gR,st | | | | 1,1 | |
Table 3.4 - Shows the relative magnitude of the key parameters when using Design Approach 3
Spread foundations
6.1 General
6.2 Limit states
The following limit states shall be considered and an appropriate list shall be compiled:
loss of overall stability;
bearing resistance failure, punching failure, squeezing;
failure by sliding;
combined failure in the ground and in the structure;
structural failure due to foundation movement;
excessive settlements;
excessive heave due to swelling, frost and other causes;
unacceptable vibrations.
6.3 Actions and design situations
6.4 Design and construction considerations
reaching an adequate bearing stratum;
the depth above which shrinkage and swelling of clay soils, due to seasonal weather changes, or to trees and shrubs, may cause appreciable movements;
the depth above which frost damage may occur;
the level of the water table in the ground and the problems, which may occur if excavation for the foundation is required below this level;
possible ground movements and reductions in the strength of the bearing stratum by seepage or climatic effects or by construction procedures;
the effects of excavations on nearby foundations and structures;
anticipated excavations for services close to the foundation;
high or low temperatures transmitted from the building;
the possibility of scour;
the effects of variation of water content due to long periods of drought, and subsequent periods of rain, on the properties of volume-unstable soils in arid climatic areas;
the presence of soluble materials, e.g. limestone, claystone, gypsum, salt rocks;
the soil is not frost-susceptible;
the foundation level is beneath frost-free depth;
frost is eliminated by insulation.
a direct method, in which separate analyses are carried out for each limit state. When checking against an ultimate limit state, the calculation shall model as closely as possible the failure mechanism, which is envisaged. When checking against a serviceability limit state, a settlement calculation shall be used;
an indirect method using comparable experience and the results of field or laboratory measurements or observations, and chosen in relation to serviceability limit state loads so as to satisfy the requirements of all relevant limit states;
a prescriptive method in which a presumed bearing resistance is used (see 2.5).
6.5 Ultimate limit state design
6.5.1 Overall stability
near or on a natural or man-made slope;
near an excavation or a retaining wall;
near a river, a canal, a lake, a reservoir or the sea shore;
near mine workings or buried structures.
6.5.2 Bearing resistance
6.5.2.1 General
Vd \u2264 Rd \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 [6.1]
6.5.2.2 Analytical method
6.5.2.3 Semi-empirical method
6.5.2.4 Prescriptive method using presumed bearing resistance
6.5.3 Sliding resistance
Hd \u2264 Sd + Epd \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0[6.2]
Rd = V'd tan \u03b4d (6.3a)
or
Rd = (V\u2019d tan \u03b4k ) / \u03b3R;h (6.3b)
Note In design procedures where the effects of actions are factored, the partial factor for the actions (\u03b3F ) is 1,0 and V\u2019d = V\u2019k in equation (6.3b).
Rd = A' cu;d (6.4a)
or
Rd = (Acu;k) / \u03b3R;h (6.4b)
Rd \u2264 0,4 Vd (6.5)
6.5.4 Loads with large eccentricities
careful review of the design values of actions in accordance with 2.4.2;
designing the location of the foundation edge by taking into account the magnitude of construction tolerances.
Unless special care is taken during the works, tolerances up to 0,10 m should be considered.
6.5.5 Structural failure due to foundation movement
6.6 Serviceability limit state design
6.6.1 General
6.6.2 Settlement
s0 : immediate settlement; for fully-saturated soil due to shear deformation at constant volume, and for partially-saturated soil due to both shear deformationand volume reduction;
s1 : settlement caused by consolidation;
s2 : settlement caused by creep.
Note: This approach is not valid for very soft soils.
the possible effects of self-weight, flooding and vibration on fill and collapsible soils;
the effects of stress changes on crushable sands.
Software-ul permite exportarea rezultatelor \u00een format dxf (aceasta este generarea unei lucr\u0103ri grafice). Pentru a exporta \u00een format dxf, este suficient s\u0103 face\u021bi clic pe butonul Exporta Dxf.... din sec\u021biunea Output.
Se va deschide o fereastr\u0103 \u00een care pute\u021bi selecta traseul \u00een care va fi salvat fi\u0219ierul Dxf. \u00cen fi\u0219ierul de export, arm\u0103tura \u0219i modelul geometric al calculului pot fi manipulate.
","tags":["Export DXF"]},{"location":"ro/Fazeconstructive/","title":"Faze constructive","text":"SPW permite inserarea mai multor faze constructive.
Ad\u0103ugare faz\u0103: V\u0103 permite s\u0103 introduce\u021bi o faz\u0103 de analiz\u0103 la ad\u00e2ncimi crescatoare;
\u0218tergere faz\u0103: V\u0103 permite s\u0103 \u0219terge\u021bi faza de analiz\u0103 curent\u0103;
Interferen\u021be \u00eentre faze: Permite interferen\u021ba \u00eentre faze. Se ini\u021bializeaz\u0103 fiecare faz\u0103 pe baza interac\u021biunii cu faza anterioar\u0103. Chiar \u0219i \u00een absen\u021ba tiran\u021bilor, se va detecta o diferen\u021b\u0103 de tensiune \u00eentre faze datorit\u0103 interac\u021biunii c\u00e2mpului de tensiune al fazei curente cu cea anterioar\u0103.
Diagramele de presiune vor fi relative la c\u00e2mpul de tensiune al fazei. Prin activarea acestei comenzi, condi\u021biile de sarcin\u0103 \u00een faza curent\u0103 vor fi create automat pe baza fazei anterioare.
\u00cen cazul \u00een care exist\u0103 o diferen\u021b\u0103 de deplasare \u00eentre faze, se vor activa tiran\u021bi pasivi.
\u00cen analiza prin faze nu este posibil\u0103 calcularea automat\u0103 a ad\u00e2ncimii de incastrare a elementelor finite
Dac\u0103 op\u021biunea de interferen\u021b\u0103 \u00eentre faze este activat\u0103, fiecare faz\u0103 trebuie s\u0103 aib\u0103 acelea\u0219i combina\u021bii.
N.B. Dac\u0103 comanda interferen\u021b\u0103 \u00eentre faze nu este activ\u0103, nu exist\u0103 interferen\u021be \u00eentre faze \u00een timpul calculului.
","tags":["Interferenza tra le fasi"]},{"location":"ro/Filtrare/","title":"Filtrare","text":"Termenul de filtrare se refer\u0103 la fenomenul fizic prin care apa trece dintr-o zon\u0103 cu o anumit\u0103 energie \u00eentr-o alt\u0103 zon\u0103 cu o energie mai mic\u0103, printr-un mediu poros. Energia poate fi exprimat\u0103 ca sum\u0103 a energiei cinetice legate de viteza fluidului, a energiei poten\u021biale care depinde de pozi\u021bia punctului \u0219i a energiei de presiune a lichidului \u00een acela\u0219i punct. Deoarece viteza de filtrare este \u00eentotdeauna foarte mic\u0103, termenul cinetic este neglijabil. La studiul filtr\u0103rii apei pot ap\u0103rea probleme, at\u00e2t de mi\u0219care permanent\u0103, c\u00e2t \u0219i de mi\u0219care variabil\u0103. \u00cen ceea ce prive\u0219te presiunea apei, care joac\u0103 un rol important \u00een majoritatea problemelor de stabilitate, trebuie re\u021binut faptul c\u0103, \u00een cazul mi\u0219c\u0103rii permanente, aceasta r\u0103m\u00e2ne constant\u0103 \u00een timp, \u00een timp ce \u00een cazul mi\u0219c\u0103rii variabile este o func\u021bie a timpului \u0219i, prin urmare, poate cre\u0219te sau sc\u0103dea odat\u0103 cu acesta. Referitor la cantitatea de ap\u0103 care trece printr-o anumit\u0103 zon\u0103 \u00een fenomenul de filtrare, trebuie amintit c\u0103 \u00een regim permanent cantitatea de ap\u0103 care intr\u0103 este egal\u0103 cu cantitatea de ap\u0103 care iese, \u00een timp ce \u00een regim variat nu exist\u0103 egalitate, iar diferen\u021ba reprezint\u0103 volumul de ap\u0103 acumulat sau expulzat din sol \u00een intervalul de timp considerat. \u00cen fenomenul de consolidare, care este o condi\u021bie particular\u0103 a regimului variat, intr\u0103 \u00een joc \u0219i compresibilitatea solului.\u00cen regim permanent, zona de sol \u00een care are loc filtrarea, \u00een schema de reprezentare pe care o adopt\u0103m, are dou\u0103 tipuri de limite: unul este locul \u00een care se cunoa\u0219te sarcina de ap\u0103 \u0219i este definit ca limit\u0103 sau condi\u021bie limit\u0103 a poten\u021bialului; cel\u0103lalt este o margine de materiale impermeabile, cum ar fi rocile impermeabile, argilele etc., care delimiteaz\u0103 stratul \u00een care are loc filtrarea \u0219i este definit, prin urmare, ca limit\u0103 sau condi\u021bie limit\u0103 a fluxului de ap\u0103. Pentru a clarifica acest lucru, este suficient s\u0103 ne amintim, de exemplu, condi\u021biile de curgere a apei \u00een testul de permeabilitate cu sarcin\u0103 constant\u0103. \u00cen acest \u00eencercare, bine\u00een\u021beles, limitele poten\u021biale sunt suprafe\u021bele de intrare \u0219i de ie\u0219ire a apei din e\u0219antionul de p\u0103m\u00e2nt. Deoarece pere\u021bii recipientului sunt impermeabili, fluxul este paralel cu recipientul, iar peretele formeaz\u0103 limita fluxului de ap\u0103:
Schema relativ\u0103 fluxului de ap\u0103
Un caz practic este cel al palplan\u0219ei (figura de mai sus) care sus\u021bine un nivel constant h de ap\u0103 \u0219i care este \u00eenfipt\u0103 \u00een p\u0103m\u00e2nt la o ad\u00e2ncime d \u00eentr-un strat omogen de sol permeabil (nisip sau pietri\u0219) de grosime dI, care se sprijin\u0103 pe un strat impermeabil (roc\u0103 sau argil\u0103). \u00cen acest caz, exist\u0103 o mi\u0219care confinat\u0103, deoarece condi\u021biile de margine a regiunii \u00een care are loc mi\u0219carea sunt definite geometric. Fluxul de ap\u0103 este cauzat de sarcina hidraulic\u0103 h; pe suprafa\u021ba AD ac\u021bioneaz\u0103 o sarcin\u0103 constant\u0103 \u0219i aceast\u0103 suprafa\u021b\u0103 constituie prima limit\u0103 a poten\u021bialului din problema noastr\u0103; pe CG sarcina este de asemenea constant\u0103 \u0219i aceast\u0103 suprafa\u021b\u0103 constituie a doua limit\u0103. \u00cen mod evident, pentru a-\u0219i \u00eendeplini sarcinile, palplan\u0219eta trebuie s\u0103 fie impermeabil\u0103, astfel \u00eenc\u00e2t suprafa\u021ba sa ABC constituie una dintre limitele de curgere, \u00een timp ce suprafa\u021ba EF a stratului impermeabil va constitui cealalt\u0103 limit\u0103. Evident, din punct de vedere teoretic, dac\u0103 caracteristicile apei, ale solului \u0219i ale stratului impermeabil, \u00een amonte \u0219i \u00een aval de palplan\u0219e, r\u0103m\u00e2n constante, se poate considera c\u0103 punctele D, E, F \u0219i G se afl\u0103 la infinit; \u00een practic\u0103, se consider\u0103 \u00een general c\u0103 se afl\u0103 la o distan\u021b\u0103 de 4-5 ori grosimea stratului. Pentru a determina cantitatea de ap\u0103 care se infiltreaz\u0103 \u00een teren, se face ipoteza c\u0103 fluxul de ap\u0103 este guvernat de legea lui Darcy \u0219i c\u0103 solul este omogen, izotrop \u0219i incompresibil:
Trebuie reamintit faptul c\u0103 legea lui Darcy este valabil\u0103 pentru mi\u0219carea laminar\u0103, condi\u021bie care apare pentru anumite valori ale num\u0103rului Reynolds, R. Valoarea lui R, care caracterizeaz\u0103 trecerea de la mi\u0219carea laminar\u0103 la cea turbulent\u0103, ia valori diferite \u00een func\u021bie de autori; Taylor (1948) a indicat R <= 1 ca fiind un criteriu de validitate pentru legea lui Darcy. Al\u021bi cercet\u0103tori au examinat, \u00een special pentru argile, leg\u0103tura dintre condi\u021biile de mi\u0219care \u0219i gradientul hidraulic; \u00een special Tavenas \u0219i al\u021bi (1983) au ajuns la concluzia c\u0103, pentru argile, legea lui Darcy este valabil\u0103 pentru gradien\u021bi \u00eentre 0,1 \u0219i 50. Pentru a calcula capacitatea de curgere prin soluri, este util s\u0103 se determine distribu\u021bia presiunii apei din pori prin construirea grilei de curgere, adic\u0103 sistemul de linii de curent \u0219i linii echipoten\u021biale care reprezint\u0103 fluxul apei printr-un sol incompresibil. Accept\u00e2nd ipoteza unui sol incompresibil pentru mi\u0219c\u0103rile de filtrare \u00een regim permanent \u0219i plan, ecua\u021bia de continuitate poate fi scris\u0103 sub forma:
Cele dou\u0103 componente ale vitezei lichidului, \u00een conformitate cu legea lui Darcy, pot fi exprimate sub forma:
Combin\u00e2nd aceste trei ecua\u021bii se ob\u021bine:
care este ecua\u021bia Laplace pentru mi\u0219carea permanent\u0103 \u00eentr-un plan, presupun\u00e2nd un material omogen, izotrop \u0219i incompresibil. Aceast\u0103 ecua\u021bie poate fi exprimat\u0103 prin intermediul a dou\u0103 func\u021bii conjugate \u03c6 \u0219i \u03c8. De fapt, putem exprima componentele vitezei ca derivate par\u021biale \u00een raport cu x \u0219i z ale func\u021biei \u03c6 = k h \u0219i astfel:
Atunci se poate scrie \u0219i:
Existen\u021ba func\u021biei \u03c6 = k h, o func\u021bie poten\u021bial\u0103 de vitez\u0103 pentru un fluid \u00een mi\u0219care, implic\u0103 o vorticitate nul\u0103 \u0219i c\u0103 mi\u0219carea este irrota\u021bional\u0103. Putem spune atunci c\u0103 avem o func\u021bie de curent astfel \u00eenc\u00e2t:
A\u0219adar, avem:
De asemenea, putem scrie:
\u03c6 \u0219i \u03c8 sunt cunoscute ca func\u021bie de poten\u021bial \u0219i, respectiv, func\u021bie de curent. Dac\u0103 lu\u0103m acum cazul, indicat mai devreme, al apei care se infiltreaz\u0103 prin sol sub o palplan\u0219\u0103 (figura de mai jos), avem c\u0103 dou\u0103 linii echipoten\u021biale sunt suprafe\u021bele solului \u00een amonte \u0219i \u00een aval de palplan\u0219a \u00eens\u0103\u0219i; \u00een plus, suprafa\u021ba stratului impermeabil este o linie de curent sau de flux. Rezolv\u00e2nd ecua\u021bia Laplace \u00een conformitate cu aceste condi\u021bii la limit\u0103, putem construi re\u021beaua de curgere. Fiecare f\u00e2\u0219ie dintre dou\u0103 linii de curgere adiacente este un canal de curgere, iar fiecare parte a canalului de curgere dintre dou\u0103 linii echipoten\u021biale este un c\u00e2mp. Prin urmare, este convenabil s\u0103 se construiasc\u0103 liniile echipoten\u021biale astfel \u00eenc\u00e2t diferen\u021ba de \u00een\u0103l\u021bime piezometric\u0103 \u00eentre dou\u0103 linii succesive s\u0103 fie constant\u0103, iar liniile de curgere astfel \u00eenc\u00e2t fiecare canal de curgere s\u0103 fie constant. Dac\u0103 h este sarcina hidraulic\u0103 total\u0103 \u0219i Na este num\u0103rul de gradien\u021bi piezometrici identifica\u021bi, diferen\u021ba de sarcin\u0103 hidraulic\u0103 \u00eentre dou\u0103 linii echipoten\u021biale succesive este:
La un punct z, a\u0219a cum se arat\u0103 \u00een figura urm\u0103toare, presiunea se men\u021bine:
Schematizarea re\u021belei de curgere
n fiind num\u0103rul de gradien\u021bi piezometrici traversa\u021bi pentru a ajunge la z. \u00cen exemplul din figura de mai sus avem:
Dac\u0103 nu ar exista niciun flux de ap\u0103, adic\u0103 dac\u0103 suprafa\u021ba din aval ar fi impermeabil\u0103, presiunea hidrostatic\u0103 \u00een acest punct ar fi de valoare:
Deoarece apa este \u00een mi\u0219care, exist\u0103 o c\u0103dere de presiune, care, conform re\u021belei de filtrare trasate \u00een punctul z, este de 8/10h. Prin urmare, suprapresiunea apei \u00een punctul z este dat\u0103 de:
Pentru a cunoa\u0219te capacitatea de filtrare consider\u0103m un c\u00e2mp, adic\u0103 o zon\u0103 cuprins\u0103 \u00eentre dou\u0103 linii de curgere \u0219i dou\u0103 linii echipoten\u021biale; lungimea laturii \u00een direc\u021bia liniilor de curgere este a \u0219i, prin urmare, gradientul hidraulic \u00eentr-un c\u00e2mp este::
\u0219i viteza:
S\u0103 presupunem c\u0103 cealalt\u0103 latur\u0103 a c\u00e2mpului are lungimea b, atunci capacitatea prin c\u00e2mp pe unitatea de lungime a palplan\u0219ei va fi:
pentru fiecare tub de curgere; dac\u0103 b = a, adic\u0103 dac\u0103 elementele re\u021belei de filtrare sunt p\u0103trate, se ob\u021bine:
Dac\u0103 Nb este num\u0103rul total de canale de curgere, capacitatea total\u0103 pe unitatea de lungime a palplan\u0219ei va fi:
Astfel, c\u00e2nd re\u021beaua de filtrare a fost construit\u0103, capacitatea poate fi calculat cu u\u0219urin\u021b\u0103. Re\u021beaua de filtrare este adesea construit\u0103 prin metode experimentale \u00een laborator, cu modele analogice sau grafice prin \u00eencerc\u0103ri. \u00cen situa\u021bii complexe de subsol, datorit\u0103 succesiunii straturilor \u0219i a anizotropiei permeabilit\u0103\u021bii, re\u021beaua de filtrare poate fi ob\u021binut\u0103 cu ajutorul metodelor numerice (FEM, BEM, metoda diferen\u021belor finite).
"},{"location":"ro/Geoapp/","title":"Geoapp","text":"Geoapp: Cea mai mare suit\u0103 web pentru calcule online
Aplica\u021biile prezente \u00een GeoStru Geoapp au fost create pentru a sprijini profesioni\u0219tii pentru solu\u021bionarea diverselor cazuri profesionale. Geoapp con\u021bine peste 40 de aplica\u021bii pentru: Inginerie, Geologie, Geotehnic\u0103, Geomecanic\u0103, Probe \u00cen-Situ, Geofizic\u0103, Hidrologie \u0219i Hidraulic\u0103.
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"},{"location":"ro/Indica%C3%A0iiteoretice/","title":"Indica\u021bii teoretice","text":"\u00cen fi\u0219ierul de raport al acestui program sunt con\u021binute toate explica\u021biile teoretice: metoda de calcul a \u00eempingerii, solu\u021bia cu elemente finite \u0219i echilibrul limit\u0103, analiza \u00een prezen\u021ba unei p\u00e2nze freatice, calculul elementelor structurale etc.
"},{"location":"ro/L.E.M.-Metodaechilibruluilimita/","title":"L.E.M. - Metoda echilibrului limit\u0103","text":"Prin selectarea pictogramei L.E.M., \u00een timpul analizei se va utiliza metoda echilibrului limit\u0103.
Metoda echilibrului limit\u0103 este uzual\u0103 \u00een practica de proiectare \u0219i este utilizat\u0103 \u00een principal pentru determinarea ad\u00e2ncimii limit\u0103 de incastrare. Metoda LEM este utilizat\u0103 pentru structurile \u00een care mecanismul cinematic de cedare este u\u0219or de identificat, de exemplu \u00een cazul pere\u021bilor de sus\u021binere far\u0103 tiran\u021bi sau cu un singur r\u00e2nd de tiran\u021bi. Pentru calcul, se consider\u0103 c\u0103 peretele de sus\u021binere este supus unei \u00eempingeri active \u00een amonte \u0219i pasive \u00een aval. Distribu\u021bia presiunilor asupra structurii este diferit\u0103 \u00een cazul structurilor \u00een teren necoeziv \u0219i teren coeziv; \u00een plus, distribu\u021bia \u00eempingerilor \u00een teren argilos variaz\u0103 \u00een timp. Calculul \u00eempingerilor se realizeaz\u0103 utiliz\u00e2nd valori adecvate ale unghiului de rezisten\u021b\u0103 la forfecare, ale greut\u0103\u021bii pe unitatea de volum \u0219i ale coeziuni, cu referire la coeficien\u021bii de \u00eempingere determina\u021bi \u00een conformitate cu teoriile clasice g\u0103site \u00een literatura de specialitate (Coulomb, Muller-Breslau, Caquot-Kerisel). La determinarea diagramei de presiune se iau \u00een considerare cre\u0219terile datorate: seismului, p\u00e2nzei freatice, sarcinilor pe rambleu. \u00cen evaluarea \u00eempingerii pasive se introduce un coeficient de siguran\u021b\u0103 asupra rezisten\u021bei pasive. Pentru calcularea ad\u00e2ncimi de incastrare se utilizeaz\u0103 urm\u0103toarea procedur\u0103:
(a) Calcularea coeficien\u021bilor de \u00eempingere activ\u0103 \u0219i pasiv\u0103;
(b) Se presupune o ad\u00e2ncime de incastrare ini\u021bial\u0103 cuprins\u0103 \u00eentre 0,2H \u0219i 0,7H;
(c) Calcularea \u00eempingerilor care ac\u021bioneaz\u0103 asupra lucr\u0103rii;
(d) Echilibrul momentelor \u00een raport cu talpa;
Etapele (a)-(b)-(c)-(d) se vor repeta m\u0103rind ad\u00e2ncimea de incastrare p\u00e2n\u0103 c\u00e2nd se ob\u021bine un echilibru al momentelor, care va corespunde ad\u00e2ncimii de incastrare dorite. Pentru a compensa lipsa de echilibru a for\u021belor orizontale, aceast\u0103 ad\u00e2ncime va fi m\u0103rit\u0103 cu 20%. \u00cen prezen\u021ba tiran\u021bilor, se pot produce urm\u0103toarele cinematici:
(I) Baza peretelui de sus\u021binere este liber\u0103 s\u0103 se roteasc\u0103 (metoda de sus\u021binere liber\u0103);
(II) Baza peretelui de sus\u021binere nu se poate roti (metoda de sus\u021binere fix\u0103).
Metoda de sus\u021binere liber\u0103 (a se vedea Tiran\u021bi)
Calculul se efectueaz\u0103 \u00een conformitate cu etapele (a) - (b) - (d). Etapa (c) va fi \u00eenlocuit\u0103 cu echilibrul momentelor \u00een raport cu punctul de aplicare a tiran\u021bilor, caz \u00een care nu este necesar\u0103 cre\u0219terea ad\u00e2ncimii de incastrare, deoarece se verific\u0103 echilibrul for\u021belor orizontale.
Metoda de sus\u021binere fix\u0103 - Metoda grinzii echivalente (a se vedea Tiran\u021bi)
Se presupune c\u0103 peretele de sus\u021binere se deformeaz\u0103 cu o inversiune de curbur\u0103, caz \u00een care problema nu este determinat\u0103 static dec\u00e2t dac\u0103 se cunoa\u0219te pozi\u021bia punctului de inversiune. Dac\u0103 se presupune c\u0103 \u00een punctul de inversiune exist\u0103 o balama capabil\u0103 s\u0103 transfere numai tensiuni de forfecare, este posibil\u0103 desp\u0103r\u021birea palplan\u0219ei metalice \u00een dou\u0103 grinzi echivalente. Pentru a determina pozi\u021bia punctului de flexiune Blum recomand\u0103 valori care sunt func\u021bii de: flexibilitate, propriet\u0103\u021bi geotehnice etc.; Odat\u0103 ce a fost g\u0103sit\u0103 pozi\u021bia punctului de flexiune, se urmeaz\u0103 urm\u0103toarea procedur\u0103:
","tags":["LEM"]},{"location":"ro/MetodaFEM/","title":"Metoda FEM","text":"Metoda elementelor finite este metoda care, mai mult dec\u00e2t oricare alta, se bazeaz\u0103 pe fundamente teoretice solide \u0219i ra\u021bionale. De fapt, \u00eentreaga metod\u0103 presupune c\u0103 problema este abordat\u0103 \u021bin\u00e2nd cont at\u00e2t de aspectul static (\u0219i deci de echilibrul problemei), c\u00e2t \u0219i de aspectul cinematic (\u0219i deci de congruen\u021ba deplas\u0103rilor sau mai degrab\u0103 a deforma\u021biilor). \u00cen metoda FEM, peretele de sus\u021binere este modelat ca un set de grinzi (elemente BEAM), cu constr\u00e2ngere de continuitate fa\u021b\u0103 de sol prin intermediul unor arcuri elastice, a c\u0103ror rigiditate este evaluat\u0103 \u00een func\u021bie de propriet\u0103\u021bile elastice ale solului. Figura urm\u0103toare prezint\u0103 schematic modelul utilizat pentru analiza cu elemente finite:
Schematizarea complexului pere\u021bi de sus\u021binere-teren cu ajutorul elementelor finite
Metoda elementelor finite necesit\u0103 cunoa\u0219terea propriet\u0103\u021bilor solului \u0219i ale structurii (spre deosebire de metoda LEM, \u00een care se impune o condi\u021bie de echilibru a corpului rigid). \u00cen special, este necesar s\u0103 se cunoasc\u0103 modulul de reac\u021bie al solului. Principalele p\u0103r\u021bi ale aplic\u0103rii metodei sunt urm\u0103toarele:
Caracterizarea materialelor \u0219i a structurii prin
\u25aa evaluarea coeficien\u021bilor de \u00eempingere activi \u0219i pasivi, precum \u0219i a modulului de reac\u021bie pentru sol
\u25aa evaluarea rigidit\u0103\u021bii la \u00eencovoiere, la forfecare \u0219i normal\u0103 a peretelui de sus\u021binere;
\u25aa discretizarea peretelui de sus\u021binere \u00een elemente finite \u0219i modelarea arcurilor:
Procedura de discretizare
\u00cen aceast\u0103 etap\u0103, problema este readus\u0103 la nivel global, asambl\u00e2ndu-se contribu\u021biile de rigiditate ale elementelor finite individuale.
Problema cu elemente finite se pune \u00een termenii unui sistem neliniar \u00een variabilele de deplasare. \u00cen aceast\u0103 etap\u0103, se stabile\u0219te o procedur\u0103 iterativ\u0103 pentru a rezolva o problem\u0103 neliniar\u0103 de tipul:
\u00cen ecua\u021bia de mai sus, K(u) este matricea de rigiditate a problemei (de tip neliniar), u este c\u00e2mpul de deplasare care reprezint\u0103 solu\u021bia problemei, iar p este vectorul de sarcini externe (vectorul asociat cu distribu\u021bia presiunilor din sol).
Asamblarea \u0219i interpretarea solu\u021biei
Odat\u0103 ce valorile componentelor vectorului u au fost determinate, se pot ob\u021bine toate informa\u021biile (referitoare la analiza structural\u0103). \u00cen special, se determin\u0103 urm\u0103toarele:
\u25aa Momentul;
\u25aa Forfecare;
\u25aa Efortul normal.
"},{"location":"ro/MetodaLEM/","title":"Metoda LEM","text":"Metoda echilibrului limit\u0103 const\u0103 \u00een c\u0103utarea unor solu\u021bii la problema de verificare sau de proiectare care s\u0103 fie compatibile doar cu aspectul static al problemei. \u00cen esen\u021b\u0103, se ra\u021bioneaz\u0103 \u00een termeni de echilibru al unui corp rigid, f\u0103r\u0103 a se preocupa de congruen\u021ba cinematic\u0103 a deplas\u0103rilor. Principalele scheme de calcul la care se va face referire sunt urm\u0103toarele:
Perete de sus\u021binere
Calcularea ad\u00e2ncimii limit\u0103 de incastrare
Pentru un perete de sus\u021binere, stabilitatea este asigurat\u0103 de rezisten\u021ba pasiv\u0103 a terenului situat \u00een aval fa\u021b\u0103 de acesta; din echilibrul momentelor fa\u021b\u0103 de centrul de rota\u021bie, se ob\u021bine:
Simbolurile au urm\u0103toarea semnifica\u021bie
Sm= componenta orizontal\u0103 a \u00eempingerii active;
Bm= bra\u021bul lui Sm fa\u021b\u0103 de centrul de rota\u021bie O;
Rv= componenta orizontal\u0103 a rezisten\u021bei pasive;
Bv= bra\u021bul lui Rv fa\u021b\u0103 de centrul de rota\u021bie O;
fiecare termen este o func\u021bie de t, unde t este ad\u00e2ncimea centrului de rota\u021bie \u00een fa\u021b\u0103 de planul de referin\u021b\u0103 din aval. Lungimea necesar\u0103 pentru a asigura echilibrul la transla\u021bia orizontal\u0103 se ob\u021bine prin cre\u0219terea lui t dup\u0103 cum urmeaz\u0103:
unde a=0.2 ( Metoda Blum)
Schema de referin\u021b\u0103 pentru calculul echilibrului pere\u021bilor de sus\u021binere
Coeficient de siguran\u021b\u0103 privind rezisten\u021ba pasiv\u0103
Lungimea de incastrare d, determinat\u0103 mai sus, se refer\u0103 la condi\u021bia limit\u0103 a unui colaps incipient printr-un coeficient F. Este posibil s\u0103 se introduc\u0103 o marj\u0103 de siguran\u021b\u0103 asupra rezisten\u021bei pasive; reducerea se realizeaz\u0103 dup\u0103 cum urmeaz\u0103:
Perete de sus\u021binere cu extrem\u0103 liber\u0103
Calculul ad\u00e2ncimii limit\u0103 de incastrare
Stabilitatea structurii este asigurat\u0103, de asemenea, de tiran\u021bii ancora\u021bi pe peretele de sus\u021binere. Pentru a utiliza schema de calcul la extrema liber\u0103, peretele de sus\u021binere trebuie s\u0103 fie suficient de scurt \u0219i rigid. Lungimea de incastrare va fi determinat\u0103 prin impunerea echilibrului la rota\u021bie pe originea tirantului indicat cu B1
Simbolurile au urm\u0103toarea semnifica\u021bie:
Sm= component\u0103 orizontal\u0103 de \u00eempingere activ\u0103;
H= \u00een\u0103l\u021bimea terenului care trebuie sus\u021binut;
t= ad\u00e2ncimea de incastrare calculat\u0103;
Bm= bra\u021bul lui Sm \u00een raport cu baza peretelui de sus\u021binere;
Pm= ordonat\u0103 a punctului de aplicare a tirantului \u00een amonte;
Rv = componenta orizontal\u0103 a rezisten\u021bei pasive;
Bv = bra\u021bul lui Rv.
Dup\u0103 ce se cunoa\u0219te t, se determin\u0103 Sm \u0219i Rv \u0219i efortul relativ al tirantului.
Factorul de siguran\u021b\u0103 F pentru rezisten\u021bele pasive
Lungimea de incastrare va fi m\u0103rit\u0103 \u00een continuare pentru a avea o marj\u0103 de siguran\u021b\u0103 \u00een condi\u021bii de func\u021bionare prin intermediul factorului de siguran\u021b\u0103 F:
Perete de sus\u021binere cu extrem\u0103 fix\u0103
Calcularea ad\u00e2ncimii limit\u0103 de incastrare
\u00cen cazul \u00een care sec\u021biunea cea mai ad\u00e2nc\u0103 a peretelui de sus\u021binere nu se deplaseaz\u0103 \u0219i nu se rote\u0219te, aceasta poate fi asimilat\u0103 unei \u00eencastr\u0103ri, caz \u00een care peretele de sus\u021binere este definit ca fiind de extrem\u0103 fix\u0103. O procedur\u0103 conceput\u0103 de BLUM permite s\u0103 se calculeze ad\u00e2ncimea de incastrare (t+t') prin impunerea condi\u021biilor cinematice de deplasare zero la baza structurii \u0219i la originea tirantului (B1), precum \u0219i a condi\u021biilor statice de moment \u0219i forfecare zero la baza peretelui de sus\u021binere. Se ob\u021bine o ecua\u021bie de gradul 5 \u00een (t+t'), care poate fi rezolvat\u0103 cu u\u0219urin\u021b\u0103.
Coeficientul de siguran\u021b\u0103 F pentru rezisten\u021be
Pentru a cre\u0219te factorul de siguran\u021b\u0103, \u00een dezvolt\u0103rile numerice au fost introduse valori reduse ale rezisten\u021belor pasive.
"},{"location":"ro/Metodaobserva_ionala/","title":"Metoda observa\u021bional\u0103","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 34(PDF pag. 36)2.7
Atunci c\u00e2nd prognozarea comport\u0103rii geotehnice a unei lucr\u0103ri este dificil\u0103, poate fi potrivit s\u0103 se adopte metoda cunoscut\u0103 sub numele de \"metoda observa\u021bional\u0103\", \u00een care proiectul este revizuit pe parcursul execu\u021biei.
Trebuie \u00eendeplinite urm\u0103toarele cerin\u021be \u00eenainte de a \u00eencepe execu\u021bia:
Pe parcursul execu\u021biei, monitorizarea trebuie \u00eentreprins\u0103 conform planului.
Rezultatele monitoriz\u0103rii trebuie evaluate la etape corespunz\u0103toare ale lucr\u0103rilor, iar m\u0103surile de interven\u021bie prev\u0103zute trebuie puse \u00een practic\u0103 atunci c\u00e2nd comportarea iese din limitele acceptabile.
Echipamentul de monitorizare trebuie \u00eenlocuit sau completat dac\u0103 nu reu\u0219e\u0219te s\u0103 furnizeze date fiabile, de un tip corespunz\u0103tor sau \u00een cantitate suficient\u0103.
"},{"location":"ro/Metode-de-proiectare-i-modele-/","title":"Metode de proiectare \u0219i modele de calcul","text":"riferimento: III_23_NP_124_2010 \u00a0 pag. 41-42(PDF pag. 19-20)IV.4.
Metodele prin care se verific\u0103 st\u0103rile limit\u0103 sunt cele prev\u0103zute la paragraful 2.1 (4) din SR EN 1997-1:2004, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele, amendamentul \u0219i anexa na\u021bional\u0103 asociate, respectiv:
Metodele de proiectare prin calcul sunt descrise \u00een prezentul normativ pentru fiecare tip de lucrare de sus\u021binere \u00een parte, \u00een capitolele \u00a0respective.
Metodele de proiectare pe baz\u0103 de m\u0103suri prescriptive sunt prev\u0103zute pentru lucr\u0103rile de sprijiniri simple ale excava\u021biilor, \u00a0pentru ad\u00e2ncimi de p\u00e2n\u0103 la 3 m (a se vedea \u00a0paragraful Vll.5.1).
Metodele bazate pe modele experimentale sunt indicate a se utiliza la lucr\u0103ri de sus\u021binere complexe, la care comportarea lucr\u0103rii de sus\u021binere \u00een interac\u021biune cu terenul nu este cunoscut\u0103 sau nu este corect modelat\u0103 prin metodele de calcul curente. Din aceasta categorie se pot aminti modele de laborator (clasice sau centrifugate) sau la scar\u0103 real\u0103. Se vor avea \u00een vedere prevederile SR EN 1997-1:2004, paragraful 2.6, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele, amendamentul anexa na\u021bional\u0103 asociale.
Aplicarea metodelor observa\u021bionale presupune monitorizarea lucr\u0103rii de sus\u021binere \u0219i corectarea proiectului pe parcursul execu\u021biei. Dac\u0103 m\u0103sur\u0103torile realizate \u00een timpul execu\u021biei indic\u0103 valori diferite de cele din proiect pentru anumite m\u0103rimi (deplas\u0103ri, for\u021be \u00een \u0219prai\u021buri, nivelul apei etc) se aplic\u0103 prevederile SR EN 1997-1:2004 paragraful 2.7, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele, amendamentele anexa na\u021bional\u0103 asociale.
"},{"location":"ro/Noumodeldecalcul/","title":"Nou model de calcul","text":"SPW ofer\u0103 posibilitatea de a crea un nou fi\u0219ier utiliz\u00e2nd o procedur\u0103 ghidat\u0103. Atunci c\u00e2nd face\u021bi clic pe comanda \"Nou\" , se deschide urm\u0103toarea fereastr\u0103:
Mediul de ini\u021bializare a unui nou model
Ini\u021bializarea unui nou model necesit\u0103 definirea urm\u0103toarelor date:
Proiect
Identific\u0103 o scurt\u0103 descriere a proiectului, loca\u021bia \u0219antierului, proiectantul lucr\u0103rii \u0219i data.
\u00cen momentul exportului \u00een format \".doc\", este posibil s\u0103 se tip\u0103reasc\u0103 descrierea \u0219i loca\u021bia; pentru a activa aceast\u0103 ac\u021biune, este suficient s\u0103 se bifeze p\u0103tratul din dreapta c\u0103su\u021bei de text.
Normativa
Este posibil\u0103 selectarea normei aplicate \u00een verific\u0103rile geotehnice (normativa GEO) \u0219i a normei aplicate \u00een verific\u0103rile structurale (normativa STR). Pentru fiecare categorie de verificare sunt oferite urm\u0103toarele op\u021biuni:
Normativa GEO: NTC, Eurocod 7, Eurocod 8 \u0219i SR EN 1997-1
Normativa STR: NTC, Eurocod 2 \u0219i SR EN 1997-1-1
Calcul presiunii
Acest grup de date specific\u0103 teoriile care pot fi utilizate pentru a calcula coeficientul de \u00eempingere activ\u0103, coeficientul de \u00eempingere pasiv\u0103 \u0219i coeficientul de stare limit\u0103 (activ\u0103 sau pasiv\u0103) \u00een condi\u021bii dinamice. \u00cen special, sunt oferite urm\u0103toarele posibilit\u0103\u021bi:
Presiuni active: Coulomb, Muller-Breslau, Caqout-Kerisel, Jaky, Rankine;
Presiuni pasive: Coulomb, Muller-Breslau, Caqout-Kerisel;
Presiuni seismice: Mononobe-Okabe, Structuri f\u0103r\u0103 deplasare.
Este posibil s\u0103 se aleag\u0103 punctul de aplicare a ac\u021biunii seismice: 2/3 H; 1/3 H; 1/2 H.
Date generale
\u00cen aceast\u0103 sec\u021biune este posibil\u0103 alegerea a priori a metodei de calcul: LEM (metoda echilibrului limit\u0103) sau FEM (metoda elementelor finite).
Sarcina limit\u0103 vertical\u0103
Prin selectarea (Da / Nu) \u0219i raportarea factorului de corela\u021bie al verticalelor investigate \u00een ceea ce prive\u0219te capacitatea portant\u0103 a pilotului, \u00een momentul calculului programul estimeaz\u0103 valoarea sarcinii limit\u0103 verticale.
Lungime longitudinal\u0103
Se atribuie lungimea longitudinal\u0103 a peretelui de sus\u021binere.
Geometrie
\u00cen acest grup de date, se stabilesc dimensiunile datelor cu care se va ini\u021bializa modelul. \u00cen special:
"},{"location":"ro/Op_iuniarmaturi/","title":"Op\u021biuni armaturi","text":"Aceasta se refer\u0103 la proiectarea structural\u0103 a peretelui de sus\u021binere.
PILO\u021aI
Aceste date sunt utilizate pentru proiectarea \u0219i verificarea structural\u0103 efectuate pe pere\u021bii de sus\u021binere constituite din pilo\u021bi de beton armat:
Diametrul barei longitudinale: Diametrul tijelor exprimat \u00een mm (ordin de m\u0103rime = 12/26 mm);
Num\u0103r minim bare: Num\u0103rul minim de bare care trebuie luate \u00een considerare;
Lungime c\u0103rlig bare longitudinale: Exprimat\u0103 \u00een cm (Ordin de m\u0103rime = 50/150 cm);
Lungimea maxim\u0103 bare longitudinale: Exprimat\u0103 \u00een cm (Ordin de m\u0103rime = 800/1200 cm);
Beton de acoperire: exprimat \u00een cm (ordin de m\u0103rime = 4/6 cm);
Diametrul etrieri: Exprimat \u00een mm (ordin de m\u0103rime = 8/10 mm);
Diametrul / Nr. cercuri de rigidizare: Diametrul exprimat \u00een mm \u0219i num\u0103rul de cercuri de rigidizare;
Pas minim etrieri: Exprimat \u00een cm (de obicei impus de norm\u0103, \u00een orice caz Ordin de m\u0103rime = 15/25 cm);
[Tubulare] - Intindere pilot ancorat la capat: Este lungimea care define\u0219te p\u00e2n\u0103 unde este ancorat un tubular la cap\u0103t, exprimat\u0103 \u00een cm (\u00een orice caz mai mic\u0103 dec\u00e2t \u00een\u0103l\u021bimea grinzii de cap\u0103t);
[Tubulare] - Diametru bucl\u0103 de ancoraj: Exprimat \u00een mm.
PERE\u021aI MULA\u021aI
Aceste date sunt utilizate pentru proiectarea \u0219i verificarea structural\u0103 a pere\u021bilor de sprijin formate din pere\u021bi mula\u021bi din beton armat:
Diametru bare longitudinale: exprimat \u00een mm (ordin de m\u0103rime = 12/26 mm), reprezint\u0103 diametrul arm\u0103turii verticale.
Diametru bare zid: exprimat \u00een mm (ordin de m\u0103rime = 10/14 mm), acesta reprezint\u0103 diametrul arm\u0103turii orizontale.
Raportu arm\u0103tura comprimat\u0103/armatur\u0103 alungit\u0103: Este un num\u0103r adimensional (de obicei este impus de norm\u0103 pe baza unor considera\u021bii referitoare la ductilitatea sec\u021biunii; \u00een orice caz, va fi mai mic sau egal cu 1).
Distan\u021ba minim\u0103 net\u0103 \u00eentre bare: Distan\u021ba minim\u0103 net\u0103 \u00eentre bare exprimat\u0103 \u00een cm (trebuie s\u0103 fie compatibil\u0103 cu dimensiunea materialului inert utilizat pentru realizarea betonului; \u00een orice caz, este de ordinul de m\u0103rime = 2,5/5 cm).
Distan\u021ba maxim\u0103 \u00eentre bare: Exprimat \u00een cm (de ordinul de m\u0103rime = 4/8 cm).
Beton de acoperire lateral baricentru bare: M\u0103surat de la centrul de greutate al barelor, exprimat \u00een cm (ordin de m\u0103rime = 4/6 cm).
Diametru etrieri: exprimat \u00een mm (ordin de m\u0103rime = 8/10 mm), acesta reprezint\u0103 diametrul arm\u0103turii transversale.
Pas minim etrieri: Exprimat \u00een cm (de obicei impus de norm\u0103, \u00een orice caz ordinul de m\u0103rime = 15/25 cm).
Distan\u021ba maxim\u0103 bra\u021be etrieri: Exprimat\u0103 \u00een cm (ordin de m\u0103rime 14/26 cm).
GRIND\u0102 DE LEGATUR\u0102
Aceste date sunt utilizate pentru proiectarea \u0219i verificarea structural\u0103 a grinzii de leg\u0103tur\u0103 de cap\u0103t realizat\u0103 pe un perete de sprijin format din pilo\u021bi:
Diametru bare longitudinale: Exprimat \u00een mm (ordin de m\u0103rime = 12/26 mm).
Diametru bare zid: exprimat \u00een mm (ordin de m\u0103rime = 10/14 mm).
Raportu arm\u0103tura comprimat\u0103/arm\u0103tura alungit\u0103: Acesta este un num\u0103r adimensional (este de obicei impus de norme pe baza considera\u021biilor f\u0103cute cu privire la ductilitatea sec\u021biunii. \u00cen orice caz, va fi mai mic sau egal cu 1).
Distan\u021ba minim\u0103 net\u0103 \u00eentre bare: Se exprim\u0103 \u00een cm (Trebuie s\u0103 fie compatibil cu dimensiunea materialului inert utilizat pentru realizarea betonului, \u00een orice caz Ordinul de m\u0103rime = 2,5/5 cm).
Distan\u021ba maxim\u0103 \u00eentre bare: exprimat \u00een cm (ordin de m\u0103rime = 4/8 cm).
Beton de acoperire lateral: m\u0103surat de la centrul de greutate al barelor, exprimat \u00een cm (ordin de m\u0103rime = 4/6 cm).
Diametru etrieri: exprimat \u00een mm (ordin de m\u0103rime = 8/10 mm).
Pas minim etrieri: exprimat \u00een cm (de obicei impus de standard, \u00een orice caz ordinul de m\u0103rime = 15/25 cm).
Pas minim bare longitudinale: Exprimat \u00een cm.
","tags":["Reinforcements"]},{"location":"ro/Palplane-din-beton-armat-sau-b/","title":"Palplan\u0219e din beton armat sau beton precomprimat","text":"riferimento: III_23_NP_124_2010 \u00a0 pag. 27(PDF pag. 12)III.4.2
Palplan\u0219ele din beton armat sau beton precomprimat sunt utilizate, de regul\u0103, pentru lucr\u0103ri definitive. Utilizarea lor pentru lucr\u0103ri temporare nu este indicat\u0103 din cauza recuper\u0103rii dificile din cauza greut\u0103\u021bii proprii mari.
Transportul, manipularea \u0219i introducerea \u00een teren ale palplan\u0219elor din beton armat sau precomprimat presupun ma\u0219ini \u0219i utilaje specializate. introducerea \u00een teren se realizeaz\u0103 prin batere sau vibrare.
Palplan\u0219ele din beton armat sau precomprimat au sec\u021biuni dreptunghiulare \u0219i sunt prev\u0103zute cu \u00eembin\u0103ri pentru asigurarea etan\u0219eit\u0103\u021bii (Figura III.20). Etan\u0219eitatea asigurat\u0103 de aceste \u00eembin\u0103ri este \u00een general slab\u0103, fiind necesare m\u0103suri suplimentare de impermeabilizare.
Figura III.20. Exemple de palplan\u0219e din beton armat sau precomprimat \u0219i de tipuri de \u00eembin\u0103ri
"},{"location":"ro/Palplane-din-lemn/","title":"Palplan\u0219e din lemn","text":"riferimento: III_23_NP_124_2010 \u00a0 pag. 27(PDF pag. 12)III.4.3
Palplan\u0219ele din lemn sunt confec\u021bionate din dulapi sau grinzi ecarisate.
Palplan\u0219ele din lemn sunt introduse \u00een teren prin batere. Pentru a nu se deteriora la introducerea \u00een teren, palplan\u0219ele din lemn sunt protejate la capete cu platbande metalice.
Utilizarea palplan\u0219elor de lemn este limitat\u0103 la lucr\u0103ri temporare (ex: sprijinirea pere\u021bilor gropilor de fundare). \u00cen func\u021bie de gradul de etan\u0219are necesar se pot adopta diferite tipuri de \u00eembin\u0103ri \u00eentre palplan\u0219e (Figura III.21).
Figura III.21. Exemple de palplan\u0219e din lemn \u0219i de tipuri de \u00eembin\u0103ri
"},{"location":"ro/Palplane-metalice/","title":"Palplan\u0219e metalice","text":"riferimento: III_23_NP_124_2010 \u00a0 pag. 25-26(PDF pag. 11-12)III.4.1
Palplan\u0219ele metalice, \u00een sec\u021biunile cele mai utilizate sunt \u00een form\u0103 de Z, S, U (Figura III.18). Acestea pot fi combinate rezult\u00e2nd sec\u021biuni compuse \u00een func\u021bie de condi\u021biile de stabilitate \u0219i rezisten\u021b\u0103 pe care trebuie s\u0103 le \u00eendeplineasc\u0103 (Figura III.19).
Palplan\u0219ele laminate la cald sunt utilizate \u00een cele mai multe cazuri, fiind foarte versatile. Gra\u021bie formei lor simetrice se pot reutiliza cu u\u0219urin\u021ba \u0219i permit o fixare facil\u0103 a tiran\u021bilor, chiar \u0219i sub nivelul apei.
Palplan\u0219ele de tip Z sunt adaptate solicit\u0103rilor severe, gra\u021bie unui modul de iner\u021bie mare, iar raportul rezisten\u021b\u0103/greutate le face \u0219i economice.
Palplan\u0219ele profilate la rece au grosimi limitate, dar l\u0103\u021bimi mari. Forma specific\u0103 este dat\u0103 prin pliere. Aceast\u0103 gam\u0103 de produse ofer\u0103 solu\u021bii foarte economice pentru lucr\u0103ri de mic\u0103 anvergur\u0103.
Palplan\u0219ele combinate sunt indicate lucr\u0103rilor mari, care necesit\u0103 moduli de iner\u021bie \u0219i de rezisten\u021b\u0103 mari (cheuri maritime, excava\u021bii de dimensiuni foarte mari).
Figura III.18. Exemple de palplan\u0219e metalice \u0219i de tipuri de \u00eembin\u0103ri
a - tuburi + palplan\u0219e \u201eU\u201d
b - chesoane din profile \u201eU\u201d + palplan\u0219e \u201eU\"
c - chesoane din profile \u201eZ\u201d + palplan\u0219e \u201eZ\u201d
d - profile \u0219i palplan\u0219e \u201eZ\u201d
Figura III.19. Exemple de Pere\u021bi de palplan\u0219e mixte
Utilizarea palplan\u0219elor metalice neprotejate \u00een medii foarte corozive (ex: \u00een contact substan\u021be chimice agresive) nu este indicat\u0103. \u00cen cazul utiliz\u0103rii palplan\u0219elor metalice pentru lucr\u0103ri definitive sunt necesare m\u0103suri de protec\u021bie anticoroziv\u0103 \u00een func\u021bie de agresivitatea mediului.
"},{"location":"ro/Perei-de-susinere-din-palplane/","title":"Pere\u021bi de sus\u021binere din palplan\u0219e","text":"riferimento: III_23_NP_124_2010 \u00a0 pag. 25(PDF pag. 11)III.4.
Palplan\u0219ele sunt elemente prefabricate din metal, beton armat sau lemn, introduse \u00een p\u0103m\u00e2nt prin batere, vibrare sau presare astfel \u00eenc\u00e2t s\u0103 formeze pere\u021bi continui cu rol de sus\u021binere \u0219i etan\u0219are.
Palplan\u0219ele sunt prev\u0103zute cu \u00eembin\u0103ri care asigur\u0103 continuitatea peretelui din punct de vedere al rezisten\u021bei \u0219i etan\u0219\u0103rii.
Palplan\u0219ele pot fi utilizate pentru lucr\u0103ri definitive sau temporare.
"},{"location":"ro/Perei-de-susinere-in-consola/","title":"Pere\u021bi de sus\u021binere \u00een consol\u0103","text":"riferimento: III_23_NP_124_2010 \u00a0 pag. 30(PDF pag. 14)III.6.1
Stabilitatea unui perete de sus\u021binere \u00een consol\u0103 pe parcursul lucr\u0103rilor de excavare este asigurat\u0103 prin \u00eencastrarea acestuia \u00een teren.
\u00cen Figura III.25 sunt ilustrate etapele de execu\u021bie a unui perete de sus\u021binere \u00een consola.
Figura III.25. Etapele de execu\u021bie a unui perete de sus\u021binere \u00een consola
"},{"location":"ro/Perei-de-susinere-realizai-pri/","title":"Pere\u021bi de sus\u021binere realiza\u021bi prin injectare cu presiune \u00eenalta (tehnologia ,jet\u00ad grouting')","text":"riferimento: III_23_NP_124_2010 \u00a0 pag. 36(PDF pag. 17)III.7
O posibilitate de realizare a unor pere\u021bi de sus\u021binere a excava\u021biilor o reprezint\u0103 injectarea unui mortar de ciment \u00een teren prin tehnologia \"jet-grouting'.
Aceast\u0103 tehnologie const\u0103 \u00een fracturarea hidraulic\u0103 a terenului cu ajutorul unui jet de fluid de mare presiune \u0219i injectarea terenului cu un liant (\u00een general pe baz\u0103 de ciment). Jetul de fluid poate fi constituit chiar de liantul de injec\u021bie. Rezult\u0103 astfel coloane, panouri sau alte tipuri de elemente injectate. Tehnologia de execu\u021bie este descris\u0103 \u00een SR EN 12716:2002.
Dispunerea secant\u0103 sau tangent\u0103 a unor astfel de elemente (coloane sau panouri) permite realizarea unor pere\u021bi care pot avea \u0219i rol de sus\u021binere (Figura III.34). Aceast\u0103 tehnic\u0103 este folosit\u0103 mai ales \u00een cazuri unor lucr\u0103ri speciale (realizarea unor lucr\u0103ri de subzidire, consolid\u0103ri etc.).
Figura III.34. Principiul de realizare a unor pere\u021bi de sus\u021binere prin injectare cu presiune \u00eenalt\u0103 (\u201ejet-grouting\u201d)
"},{"location":"ro/Perei-de-susinere-rezemai/","title":"Pere\u021bi de sus\u021binere rezema\u021bi","text":"riferimento: III_23_NP_124_2010 \u00a0 pag. 31-32(PDF pag. 14-15)III.6.2
Rezemarea peretelui de sus\u021binere pe m\u0103sura realiz\u0103rii excava\u021biei reprezint\u0103 o alternativ\u0103 care permite reducerea ad\u00e2ncimii de \u00eencastrare a peretelui, precum \u0219i limitarea deplas\u0103rilor orizontale ale peretelui, comparativ cu solu\u021bia peretelui \u00een consol\u0103.
Sistemele de rezemare de tip \u0219prai\u021buri sau ancoraje sunt descrise \u00een paragraful lll.6.3.
Pe m\u0103sura avans\u0103rii lucr\u0103rilor de excavare sunt amplasate sistemele de rezemare la cotele \u0219i intervalele rezultate \u00een urma calculelor de proiectare.
\u00cen Figura III.26 suni ilustrate etapele de execu\u021bie a unei astfel de lucr\u0103ri.
Figura III.26. Etapele de execu\u021bie a unui perete de sus\u021binere rezemat
O variant\u0103 de rezemare a pere\u021bilor de sus\u021binere prin \u00eens\u0103\u0219i structura \u00eengropat\u0103 realizata sub protec\u021bia acestora o reprezint\u0103 procedeul de \u201esus \u00een jos\u201d sau \u201etop \u2013 down\u201d, cunoscut \u0219i sub numele de \u201emetoda \u00a0milanez\u0103\u201d. \u00a0Structura subteran\u0103 este realizat\u0103 de sus \u00een jos, pe m\u0103sura avans\u0103rii lucr\u0103rilor de excavare, iar plan\u0219eele acesteia devin pe r\u00e2nd rezem\u0103ri ale peretelui de sus\u021binere. \u00cenc\u0103rc\u0103rile verticale sunt preluate de st\u00e2lpi \u0219i transmise unor barete sau pilo\u021bi executa\u021bi \u00een prealabil. Procedeul permite realizarea, simultan cu subsolurile, a unui num\u0103r de niveluri din suprastructura construc\u021biei. Execu\u021bia lucr\u0103rilor este \u00eens\u0103 mai complex\u0103 \u0219i mai anevoioas\u0103; spa\u021biile de lucru sunt reduse - s\u0103parea terenului are loc sub fiecare plan\u0219eu pe o \u00een\u0103l\u021bime egala cu cea a viitorului nivel; trebuie asigurate goluri pentru evacuarea p\u0103m\u00e2ntului s\u0103pat; sunt necesare utilaje cu gabarit redus etc.
\u00cen Figura III.27 sunt ilustrate etapele de execu\u021bie \u00een procedeul de sus \u00een jos.
Figura III.27. Etapele de execu\u021bie \u00een procedeul de sus \u00een jos (top-down)
"},{"location":"ro/Perei-ingropai-din-panouri/","title":"Pere\u021bi \u00eengropa\u021bi din panouri","text":"riferimento: III_23_NP_124_2010 \u00a0 pag. 28-29(PDF pag. 13)III.5.1
Pere\u021bi mula\u021bi
Pere\u021bii mula\u021bii sunt realiza\u021bi prin turnarea \u00een teren a betonului dup\u0103 ce \u00een prealabil a fost realizat\u0103 prin forare, sub protec\u021bia noroiului bentonitic, o tran\u0219ee de dimensiuni stabilite prin proiectare. \u00cen Figura III.22 este prezentat\u0103 o sec\u021biune printr-un astfel de perete.
Panourile sunt armate cu carcase de arm\u0103tur\u0103 iar leg\u0103tura dintre panouri trebuie tratat\u0103 astfel \u00eenc\u00e2t s\u0103 asigure continuitatea peretelui din punct de vedere al rezisten\u021bei \u0219i etan\u0219\u0103rii.
Figura III.22. Perete din panouri - exemplu
Pere\u021bi din elemente prefabricate
Pere\u021bii \u00eengropa\u021bi din panouri prefabricate sunt realiza\u021bi prin lansarea \u0219i tran\u0219eea excavat\u0103 a unor elemente prefabricate prev\u0103zute cu margini profilate care s\u0103 asigure \u00eembinarea \u00eentre acestea. \u00cen Figura III.23 sunt prezentate dou\u0103 exemple de realizare a pere\u021bilor din elemente prefabricate.
Figura III.23. Pere\u021bi din panouri prefabricate - exemple
Leg\u0103tura ferm\u0103 \u00eentre perete \u0219i teren, precum \u0219i etan\u0219area peretelui sunt asigurate prin \u00eent\u0103rirea noroiului de foraj auto\u00eent\u0103ritor care este utilizat \u00een astfel de cazuri (noroi bentonitic \u00een care se introduce \u00a0o cantitate de ciment \u0219i un aditiv \u00eent\u00e2rzietor de priz\u0103).
"},{"location":"ro/Perei-ingropai-din-piloi-forai/","title":"Pere\u021bi \u00eengropa\u021bi din pilo\u021bi fora\u021bi","text":"riferimento: III_23_NP_124_2010 \u00a0 pag. 29-30(PDF pag. 13-14)III.5.2
\u00cen func\u021bie de condi\u021biile de rezisten\u021b\u0103 \u0219i etan\u0219are pe care trebuie s\u0103 le \u00eendeplineasc\u0103 peretele, pilo\u021bii pot fi dispu\u0219i cu distan\u021be \u00eentre ei, joantivi sau secan\u021bi.
Pere\u021bii realiza\u021bi din pilo\u021bi sunt recomanda\u021bi, de regul\u0103, atunci c\u00e2nd stabilitatea tran\u0219eelor necesare \u00a0pentru panouri nu este asigurat\u0103 (de exemplu, c\u00e2nd \u00een vecin\u0103tatea peretelui se g\u0103sesc funda\u021biile unor \u00a0construc\u021bii cu \u00eenc\u0103rc\u0103ri mari) sau dac\u0103 \u00een cuprinsul stratifica\u021biei se \u00eent\u00e2lnesc m\u00e2luri sau nisipuri antrenate de curentul de ap\u0103. \u00cen astfel de situa\u021bii se recurge la pilo\u021bi fora\u021bi cu tubaj recuperabil.
\u00cen Figura III.24 sunt prezentate c\u00e2teva tipuri de pere\u021bi \u00eengropa\u021bi din pilo\u021bi, diferen\u021biate dup\u0103 modul de dispunere, materialul din care sunt alc\u0103tui\u021bi de armarea pilo\u021bilor.
\u00cen cazul pere\u021bilor din pilo\u021bi secan\u021bi se poate recurge la armarea tuturor pilo\u021bilor, dac\u0103 peretele este supus la \u00eenc\u0103rc\u0103ri mari care impun o rezisten\u021b\u0103 ridicat\u0103 a acestuia, sau la armarea numai a pilo\u021bilor secundari, dac\u0103 peretele nu este supus la solicit\u0103ri importante dar este important\u0103 \u00eendeplinirea condi\u021biei de etan\u0219are.
\u00cen func\u021bie de condi\u021biile pe care trebuie s\u0103 le \u00eendeplineasc\u0103 peretele, pilo\u021bii nearma\u021bi (primari) pot realiza\u021bi din material cu slabe rezisten\u021be care asigur\u0103 numai condi\u021bia de etan\u0219are (amestec de noroi bentonitic cu ciment la care se poate adaug\u0103 \u0219i nisip) sau din beton simplu care are o rezisten\u021b\u0103 mai ridicat\u0103.
Figura III.24. Pere\u021bi din pilo\u021bi fora\u021bi
\u00cen cazul realiz\u0103rii peretelui din pilo\u021bi secan\u021bi, se va avea \u00een vedere corelarea \u00eentre ad\u00e2ncimea de intersectare a pilo\u021bilor cu toleran\u021bele \u00een execu\u021bie ale acestora \u0219i cu diametrul lor, astfel \u00eenc\u00e2t s\u0103 fie asigurat\u0103 intersec\u021bia pe toat\u0103 lungimea pilotului, iar pilotul primar s\u0103 nu se distrug\u0103 la forarea pilo\u021bilor secundari pun\u00e2ndu-se astfel \u00een pericol etan\u0219eitatea peretelui.
"},{"location":"ro/Perei-ingropai/","title":"Pere\u021bi \u00eengropa\u021bi","text":"riferimento: III_23_NP_124_2010 \u00a0 pag. 28(PDF pag. 13)III.5.
Pere\u021bii \u00eengropa\u021bi sunt pere\u021bi de sus\u021binere a excava\u021biilor realiza\u021bi din beton armat.
Dup\u0103 criteriul alc\u0103tuirii constructive, pere\u021bii \u00eengropa\u021bi examina\u021bi \u00een cuprinsul prezentului normativ se clasific\u0103 \u00een: pere\u021bi din panouri \u0219i pere\u021bi din pilo\u021bi fora\u021bi.
Dup\u0103 criteriul func\u021biilor \u00eendeplinite de peretele \u00eengropat \u00een lungul aceleia\u0219i verticale, pere\u021bii \u00eengropa\u021bi se clasific\u0103 \u00een: pere\u021bi omogeni \u0219i pere\u021bi compu\u0219i;
Pere\u021bii omogeni sunt acei pere\u021bi la care at\u00e2t materialul c\u00e2t \u0219i func\u021bia pe care o \u00eendeplinesc (de sus\u021binere, de portan\u021b\u0103 sau de etan\u0219are) sunt identice \u00een lungul aceleia\u0219i verticale.
Pere\u021bii compu\u0219i sunt acei pere\u021bi la care func\u021biile de rezisten\u021b\u0103, portan\u021b\u0103 de etan\u0219are se separ\u0103 pe vertical\u0103.
\u00cen Anexa b, tabelul B-1 sunt prezentate avantaje \u0219i limit\u0103ri pentru principalele tipuri de pere\u021bi de sus\u021binere a excava\u021biilor.
"},{"location":"ro/Preferences/","title":"Preferences","text":"Op\u021biuni
Afi\u0219eaz\u0103 caseta de dialog pentru setarea parametrilor relativi zonei de lucru \u0219i de ie\u0219ire.
Selecta\u021bi limba
V\u0103 permite s\u0103 selecta\u021bi limba din cele disponibile.
"},{"location":"ro/Prescrip_iigeneraledeproiectareNP1242010/","title":"Prescrip\u021bii generale de proiectare NP 124:2010","text":"Lucr\u0103rile de sus\u021binere sunt lucr\u0103ri care au ca scop re\u021binerea terenului (p\u0103m\u00e2nt, roci, umpluturi) \u0219i a apei. \u00cen aceast\u0103 categorie sunt incluse toate tipurile de lucr\u0103ri \u0219i sisteme de sprijin \u00een care elementele structurale sunt supuse for\u021belor generate de materialul re\u021binut (teren, ap\u0103).
"},{"location":"ro/Procedura-de-verificare-i-coef/","title":"Procedur\u0103 de verificare \u0219i coeficien\u021bi par\u021biali sub ac\u021biunea subpresiunii (UPL)","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 31-32(PDF pag. 33-34)2.4.7.4
Verificarea fa\u021ba de o ridicare global\u0103 provocat\u0103 de subpresiunea apei (UPL) trebuie efectuat\u0103 pentru a determina dac\u0103 valoarea de calcul a grup\u0103rii \u00eentre ac\u021biunile verticale permanente \u0219i variabile destabilizatoare (Vdst;d) este inferioar\u0103 sau egal\u0103 cu suma valorii de calcul a ac\u021biunilor permanente verticale stabilizatoare (Gstb;d) \u0219i a valorii de calcul a oric\u0103rei alt\u0103 rezisten\u021be adi\u021bionale la ridicare (Rd):
\u00een care:
Rezisten\u021bele adi\u021bionale la ridicare pot fi de asemenea tratate drept ac\u021biune permanent\u0103 vertical\u0103 stabilizatoare (Gstb;d)\u00b7
\u00cen rela\u021bia (2.8) trebuie utiliza\u021bi coeficien\u021bii par\u021biali pentru Gdst;d, Qdst;d, Gstb;d \u0219i Rd pentru situa\u021bii permanente sau tranzitorii, defini\u021bi \u00een A.4(1 )P \u0219i A.4(2)P.
NOT\u0102 - Valorile coeficien\u021bilor par\u021biali pot fi stabili\u021bi \u00een anexa na\u021bional\u0103 Tabelele A.15 \u0219i A.16furnizeaz\u0103 valorile recomandate.
"},{"location":"ro/Proceduradecalcul/","title":"Procedur\u0103 de calcul","text":"Dup\u0103 ini\u021bializarea unui model de perete de sus\u021binere cu ajutorul comenzii \"Nou\", utilizatorul poate adapta modelul implicit cu datele de proiectare pe care le de\u021bine.
Cu titlu de exemplu, iat\u0103 o secven\u021b\u0103 de opera\u021bii pentru realizarea unei analize complete a unui perete de sus\u021binere:
se personalizeaz\u0103 arhiva sec\u021biunii, se define\u0219te geometria \u0219i se alege materialul;
se definesc op\u021biunile de armare;
se creaz\u0103 structura peretelui, aceasta poate fi alc\u0103tuit\u0103 din diferite tipuri de sec\u021biuni, compuse prin intermediul arhivei de sec\u021biuni;
se introduc datele privind geometria solului;
se raporteaz\u0103 caracteristicile geotehnice ale solurilor \u0219i eventuala prezen\u021b\u0103 a unei p\u00e2nze freatice;
se definesc caracteristicile unor eventuali tiran\u021bi sau suporturi;
se atribuie sarcinile asupra solului \u0219i structurii;
se stabile\u0219te metoda de analiz\u0103 (L.E.M. sau F.E.M.);
\u00een cazul \u00een care metoda de analiz\u0103 aleas\u0103 este F.E.M., utilizatorul poate defini eventualele presiuni, module de reac\u021biune \u0219i condi\u021bii de margine asupra structurii;
se definesc combina\u021biile de calcul \u0219i fazele de construc\u021bie ale analizei; se atribuie parametrii seismici pentru combina\u021biile seismice; se \u00eencepe analiza peretelui de sprijin;
dup\u0103 finalizarea analizei, se pot vizualiza toate rezultatele \u0219i arm\u0103turile planificate (rezultate ale analizei structurale, diagrame, t\u00e2mpl\u0103rie de sec\u021biune etc.);
exporta\u021bi raportul final de la comanda \"Exporta Rtf...\" din sec\u021biunea OUTPUT;
efectua\u021bi analiza stabilit\u0103\u021bii globale \u0219i exporta\u021bi rezultatele.
Ferestrele de dialog care permit utilizatorului s\u0103 efectueze analiza vor fi descrise mai jos.
"},{"location":"ro/Proiectareapebazademasuriprescriptive/","title":"Proiectarea pe baz\u0103 de m\u0103suri prescriptive","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 33(PDF pag. 35)2.5
\u00cen situa\u021biile de proiectare \u00een care modelele de calcul nu sunt disponibile sau nu sunt necesare, st\u0103rile limit\u0103 pot fi evitate prin utilizarea unor m\u0103suri prescriptive. Acestea implic\u0103 alegerea \u00een proiectare a unor solu\u021bii clasice \u0219i \u00een general conservatoare, precum \u0219i acordarea unei aten\u021bii speciale pentru specificarea \u0219i controlul materialelor, controlul calit\u0103\u021bii execu\u021biei, metodelor de protec\u021bie \u0219i de \u00eentre\u021binere.
NOTA - \u00cen anexa na\u021bional\u0103 se poate face referire la asemenea metode conven\u021bionale \u0219i \u00een general conservatoare.
Proiectarea pe baz\u0103 de m\u0103suri prescriptive poate fi utilizat\u0103 atunci c\u00e2nd o experien\u021b\u0103 comparabil\u0103, a\u0219a cum a fost definit\u0103 la 1.5.2.2, elimin\u0103 necesitatea \u00a0unor calcule de dimensionare. Poate fi de asemenea utilizat\u0103 pentru a se asigur\u0103 durabilitatea fa\u021b\u0103 de ac\u021biunea \u00eenghe\u021bului \u00a0\u0219i atacurilor chimice sau biologice, pentru care calculele directe nu sunt \u00een general adecvate.
"},{"location":"ro/Proiectaregeotehnicaprincalcul/","title":"Proiectare geotehnic\u0103 prin calcul","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 21-23(PDF pag. 23-25)2.4.1
2.4.1 Generalit\u0103\u021bi
Proiectarea prin calcul trebuie efectuat\u0103 \u00een conformitate cu cerin\u021bele fundamentale ale standardului EN 1990:2002 \u0219i cu prevederile specifice ale acestui standard. La proiectarea prin calcul intervin:
Este indicat s\u0103 se admit\u0103 c\u0103 recunoa\u0219terea condi\u021biilor de teren depinde de volumul \u0219i calitatea cercet\u0103rii terenului. Aceast\u0103 recunoa\u0219tere precum \u0219i controlul calit\u0103\u021bii execu\u021biei lucr\u0103rilor sunt mai importante pentru satisfacerea cerin\u021belor fundamentale dec\u00e2t precizia \u00een modelele de calcul \u0219i \u00een coeficien\u021bii par\u021biali.
Modelul de calcul trebuie s\u0103 descrie comportarea presupus\u0103 a terenului pentru starea limit\u0103 considerat\u0103.
Dac\u0103 pentru o anumit\u0103 stare limit\u0103 nu exist\u0103 un model de calcul fiabil, trebuie efectuat calculul pentru o alt\u0103 stare limit\u0103, folosind coeficien\u021bi care s\u0103 asigure c\u0103 dep\u0103\u0219irea st\u0103rii limite considerate este suficient de improbabil\u0103. Altminteri proiectarea este indicat s\u0103 se fac\u0103 pe baz\u0103 de m\u0103suri prescriptive sau prin modele \u0219i \u00eenc\u0103rc\u0103ri de prob\u0103 sau prin metoda observa\u021bional\u0103.
Modelul de calcul poate fi:
Orice model trebuie fie s\u0103 fie exact, fie s\u0103 conduc\u0103 la rezultate de partea siguran\u021bei.
Un model de calcul poate include simplific\u0103ri.
Daca este necesar, rezultatele modelului pot fi modificate pentru a se asigura c\u0103 proiectarea prin calcul este fie exact\u0103, fie de partea siguran\u021bei.
Daca modificarea rezultatelor calculului utilizeaz\u0103 un coeficient de model este indicat s\u0103 se \u021bin\u0103 seama de factorii urm\u0103tori:
-amploarea incertitudinii \u00een rezultatele ob\u021binute prin metoda de calcul;
-orice erori sistematice despre care se \u0219tie c\u0103 sunt asociate cu metoda de calcul.
Dac\u0103 \u00een calcul se utilizeaz\u0103 o rela\u021bie empiric\u0103, trebuie stabilit eu claritate c\u0103 aceasta este relevant\u0103 pentru condi\u021biile de teren prevalente pe amplasament.
St\u0103rile limit\u0103 care implic\u0103 formarea \u00een teren a unui mecanism este indicat s\u0103 fie verificate pe o cale simpl\u0103 prin folosirea unui model de calcul. Pentru st\u0103rile limit\u0103 definite prin considera\u021bii asupra deforma\u021biilor, este indicat ca deforma\u021biile s\u0103 fie evaluate conform cu 2.4.8 sau printr-o alt\u0103 metod\u0103.
NOT\u0102 - Multe modele de calcul se bazeaz\u0103 pe ipoteza unei comport\u0103ri suficient de ductile a sistemului \"teren\u00ad structur\u0103\". Lipsa de ductilitate conduce, totu\u0219i, la o stare limit\u0103 ultim\u0103 caracterizat\u0103 printr-o cedare brusc\u0103.
Metodele numerice pot fi adecvate dac\u0103 sunt luate \u00een considerare la starea limit\u0103 compatibilitatea deforma\u021biilor sau interac\u021biunea teren-structur\u0103.
Este indicat s\u0103 se \u021bin\u0103 seama de compatibilitatea deforma\u021biilor la starea limit\u0103. O analiz\u0103 detaliat\u0103, care s\u0103 \u021bin\u0103 seama de rigiditatea relativ\u0103 a structurii \u0219i a terenului, poate fi necesar\u0103 \u00een cazurile \u00een care s-ar putea produce o cedare combinat\u0103 a elementelor structurii \u0219i a terenului. Drept exemple se pot da funda\u021biile pe radier, pilo\u021bii sub sarcini laterale \u0219i pere\u021bii de sus\u021binere flexibili. Este indicat s\u0103 se acorde o aten\u021bie particular\u0103 compatibilit\u0103\u021bii deforma\u021biilor materialelor casante.
Pentru unele probleme, cum sunt cele puse de excava\u021biile cu pere\u021bi de sus\u021binere flexibili ancora\u021bi sau \u00a0\u0219prai\u021bui\u021bi, \u00a0m\u0103rimea \u00a0\u0219i \u00a0distribu\u021bia \u00a0presiunilor \u00a0p\u0103m\u00e2ntului, \u00a0for\u021belor \u00a0t\u0103ietoare \u00a0\u0219i \u00a0momentelor \u00a0de \u00eencovoiere \u00a0interne \u00a0depind \u00a0\u00een \u00a0mare \u00a0m\u0103sur\u0103 de rigiditatea \u00a0structurii, de \u00a0rigiditatea \u0219i rezisten\u021ba p\u0103m\u00e2ntului \u0219i de starea de tensiuni \u00een teren.
\u00cen asemenea probleme de interac\u021biune teren-structur\u0103, este necesar ca \u00een calcule s\u0103 se utilizeze rela\u021bii efort-deforma\u021bie pentru materialele structurii \u0219i pentru p\u0103m\u00e2nt \u00a0\u0219i st\u0103ri de tensiuni \u00een teren care s\u0103 fie suficient de reprezentative spre a conduce, pentru starea limit\u0103 considerat\u0103, la un rezultat aflat de partea siguran\u021bei.
"},{"location":"ro/Proprieta_ilepam%C3%A2nturilor/","title":"Propriet\u0103\u021bile p\u0103m\u00e2nturilor","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 24-25(PDF pag. 26-27)2.4.3
Propriet\u0103\u021bile maselor de p\u0103m\u00e2nt \u0219i de roca, cuantificate drept parametri geotehnici pentru calculele de proiectare, trebuie ob\u021binute pe baza rezultatelor \u00eencerc\u0103rilor (fie pe cale direct\u0103 fie prin corelare), pe cale teoretic\u0103, pe cale empiric\u0103 sau pe baza altor date pertinente.
Valorile ob\u021binute pe baza rezultatelor \u00eencerc\u0103rilor \u0219i a altor date trebuie interpretate de o manier\u0103 adecvat\u0103 st\u0103rii limit\u0103 considerate.
Trebuie s\u0103 se \u021bin\u0103 cont de diferen\u021bele posibile \u00eentre propriet\u0103\u021bile terenului \u0219i parametrii geotehnici ob\u021binu\u021bi pe baza rezultatelor \u00eencerc\u0103rilor \u0219i cele care guverneaz\u0103 comportarea structurii geotehnice.
Diferen\u021bele la care se face referire la 2.4.3(3)P, se pot datora factorilor urm\u0103tori:
Atunci c\u00e2nd se stabilesc valorile parametrilor geotehnici, este indicat s\u0103 fie avute \u00een vedere aspectele urm\u0103toare:
Trebuie aplica\u021bi coeficien\u021bi de calibrare, ori de cate ori este necesar, pentru convertirea rezultatelor \u00eencerc\u0103rilor pe teren \u0219i \u00een laborator executate conform standardului EN 1997-2 \u00een valori care s\u0103 reprezinte pentru starea limit\u0103 considerat\u0103 comportarea p\u0103m\u00e2nturilor \u0219i rocilor din teren, sau pentru a \u021bine seama de corela\u021biile folosite spre a se ob\u021bine valorile derivate din rezultatele \u00eencerc\u0103rilor.
"},{"location":"ro/Rezultateanalizastructurala/","title":"Rezultate analiz\u0103 structural\u0103","text":"Este posibil\u0103 ob\u021binerea imediat\u0103 de informa\u021bii privind rezultatele calculului structural al sec\u021biunilor pere\u021bilor de sus\u021binere, \u00een ceea ce prive\u0219te armarea, deform\u0103rile extreme, rezultatele verific\u0103rii etc.
Mediul de gestionare a rezultatelor analizei structurale este urm\u0103torul:
Rezultatele calculelor structurale
Rezultatele care pot fi consultate sunt rezultatele clasice ale unei analize structurale (for\u021be la starea limit\u0103 ultim\u0103, deforma\u021bii maxime, tensiuni maxime, pozi\u021bia axei neutre, rezultate de verificare etc.). Culorile albastru \u0219i ro\u0219u care eviden\u021biaz\u0103 anumite rezultate ale verific\u0103rii nu au nicio semnifica\u021bie pentru verificarea propriu-zis\u0103, ele indic\u0103 doar care sunt sec\u021biunile cele mai puternic \u00eenc\u0103rcate cu arm\u0103turi de \u00eencovoiere \u0219i de forfecare.
N.B. Acestea sunt returnate pentru combina\u021biile care au fost asociate cu tipul STR \u00een fereastra de analiz\u0103.
","tags":["Check concrete","Check steel","Concrete strain","Mu","Neutral axis","Nu","Steel strain","Structural analysis"]},{"location":"ro/Ruperea-hidraulica-a-terenului/","title":"Ruperea hidraulic\u0103 a terenului","text":"riferimento: III_23_NP_124_2010 \u00a0 pag. 64-67(PDF pag. 32-33)VII.3.3
\u00cen cazul \u00een care peretele de sus\u021binere este etan\u0219 \u0219i este supus la presiuni diferen\u021biale ale apei trebuie verificat\u0103 securitatea fa\u021b\u0103 de ruperea prin ridicare hidraulic\u0103 \u0219i prin eroziune intern\u0103 sau regresiv\u0103.
\u00cen acest caz se aplic\u0103 prevederile capitolului 10 al SR EN 1997-1:2004, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele, amendamentul \u0219i anexa na\u021bional\u0103 asociate.
1 nivel de excava\u021bie (st\u00e2nga); nivelul apei (dreapta)
2 ap\u0103
3 nisip
Figura VII.4. Exemplu de rupere prin ridicare hidraulic\u0103 \u00een cazul unei perete de sus\u021binere
Stabilitatea fa\u021b\u0103 de acest mod de cedare, de tip HYD, se verific\u0103 cu una din rela\u021biile urm\u0103toare, \u00een conformitate cu paragraful 2.4.7.5 al SR EN 1997-1:2004, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele, amendamentul \u0219i anexa na\u021bional\u0103 asociate:
udst;d \u00a3 sstb;d - condi\u021bia de stabilitate \u00een termeni de eforturi totale \u0219i presiuni ale apei din pori (Ec. VII-7)
sau:
Sdst;d \u00a3 G'stb;d - condi\u021bia de stabilitate \u00een termeni de greut\u0103\u021bi submersate \u0219i for\u021be ale curentului (Ec. VII-8)
unde:
Udst;d este valoarea de calcul a presiunii totale destabilizatoare a apei din pori la baza coloanei de p\u0103m\u00e2nt
sstb;d este tensiunea total\u0103 vertical\u0103 stabilizatoare la baza coloanei de p\u0103m\u00e2nt
Sdst;d este valoarea de calcul a for\u021bei curentului \u00een coloana de p\u0103m\u00e2nt
G'stb;d este valoarea de calcul a ac\u021biunilor verticale permanente stabilizatoare (greutatea \u00een stare submersat\u0103 a coloanei de p\u0103m\u00e2nt.
\u00cen aceste ecua\u021bii de verificare trebuie utiliza\u021bi coeficien\u021bii par\u021biali pentru udst;d, sstb;d, Sdst;d \u0219i G'stb;d \u00a0pentru situa\u021biile permanente \u0219i tranzitorii definite \u00een A.5 (1)P din Anexa A a SR EN 1997 1:2004, \u00een conformitate \u0219i cu Tabelul A.15(RO) din Anexa Na\u021bional\u0103 SR EN 1997-1:2004/NB:2007, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele \u0219i amendamentul asociate.
La determinarea valorii caracteristice a presiunii apei din pori trebuie luate \u00een considerare toate condi\u021biile defavorabile, de exemplu straturi de p\u0103m\u00e2nt sub\u021biri cu permeabilitate redus\u0103 sau efecte spa\u021biale datorate unor excava\u021bii \u00eenguste, \u00een conformitate cu cele precizate la paragraful 10.3 al SR EN 1997-1:2004, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele, amendamentul \u0219i anexa na\u021bional\u0103 asociate.
Stabilitatea fa\u021b\u0103 de modul de rupere prin anularea eforturilor efective verticale nu asigur\u0103 \u00een mod necesar \u0219i stabilitatea fa\u021b\u0103 de eroziunea intern\u0103, care trebuie verificata separat, dac\u0103 este cazul, \u00een conformitate cu articolul (3) al acestui paragraf.
\u00cen cazul \u00een care nu se asigur\u0103 condi\u021biile cerute de siguran\u021b\u0103 fa\u021b\u0103 de ruperea prin anularea eforturilor efective verticale se pot lua m\u0103suri care s\u0103 vizeze fie mic\u0219orarea presiunii apei, fie cre\u0219terea greut\u0103\u021bii coloanei de p\u0103m\u00e2nt care se opune ruperii.
(2)Atunci c\u00e2nd p\u0103m\u00e2ntul are coeziune mare, modul de rupere se modific\u0103, trec\u00e2nd de la rupere prin anularea eforturilor efective verticale la o rupere hidraulic\u0103 global\u0103, datorit\u0103 presiunii arhimedice. Ridicarea sub efectul presiunii arhimedice se produce atunci c\u00e2nd presiunea apei sub un strat de p\u0103m\u00e2nt de permeabilitate redus\u0103 devin\u0103 superioar\u0103 efortului vertical mediu.
Stabilitatea unui strat de p\u0103m\u00e2nt cu permeabilitate sc\u0103zut\u0103 fa\u021b\u0103 de acest mod de cedare (stare limit\u0103 de tip UPL) se verific\u0103 prin compararea ac\u021biunilor permanente stabilizatoare cu ac\u021biunile destabilizatoare permanente \u0219i variabile datorit\u0103 apei (\u0219i eventual altor surse):
Vdst,d \u00a3 Gstb,d + Rd (Ec. VII-9)
unde:
Vdst,d este valoarea de calcul a combina\u021biei dintre ac\u021biunile verticale permanente \u0219i variabile destabilizatoare, egal\u0103 cu:
Vdst,d = Gdst;d + Qdst;d(Ec. VII-10)
\u00een care:
Gdst;d - valoarea de calcul a ac\u021biunilor permanente destabilizatoare
Qdst;d - valoarea de calcul a ac\u021biunilor verticale destabilizatoare
iar:
Gstb;d - valoarea de calcul a ac\u021biunilor verticale permanente stabilizatoare
Rd - valoarea de calcul a rezistentei fa\u021b\u0103 de o ac\u021biune
\u00cen rela\u021biile de mai sus trebuie utiliza\u021bi coeficien\u021bii par\u021biali pentru Gdst;d, Qdst;d, Gstb;d \u0219i Rd pentru situa\u021bii permanente sau tranzitorii defini\u021bi \u00een A.4, Anexa A din SR EN 1997-1:2004, corelat cu Anexa Na\u021bional\u0103 SR EN 1997-1:2004/NB:2007, \u0219i dup\u0103 caz, cu erata \u0219i amendamentul asociat.
\u00cen cazul pere\u021bilor de sprijin \u00een cazul c\u0103rora nu se \u00eendepline\u0219te condi\u021bia de verificare pentru acest mod de cedare, se vor lua m\u0103suri care vizeaz\u0103 reducerea presiunii apei.
(3)Ruperea hidraulic\u0103 prin eroziune intern\u0103 se produce prin transportul particulelor de p\u0103m\u00e2nt \u00een interiorul unui strat, la interfa\u021b\u0103 a dou\u0103 strate sau la interfa\u021b\u0103 dintre teren \u0219i o structur\u0103. Acest tip de eroziune poate evolua \u00een eroziune regresiv\u0103.
Pentru controlul eroziunii interne sau eroziunii regresive se pun condi\u021bii asupra gradientului hidraulic.
Valoarea gradientului hidraulic pentru eroziunea intern\u0103 trebuie stabilit\u0103 \u021bin\u00e2nd seama de cel pu\u021bin urm\u0103toarele aspecte:
"},{"location":"ro/SPW/","title":"SPW","text":"Software pentru proiectarea \u0219i calcularea pere\u021bilor de sus\u021binere de tip pere\u021bi mula\u021bi, palplan\u0219e (metalice, din lemn sau din beton armat), pere\u021bi din pilo\u021bi sau micropilo\u021bi fora\u021bi. Metodele de calcul utilizate sunt: Echilibrul limita, Elemente finite.
Metodele men\u021bionate sunt de o complexitate cresc\u00e2nd\u0103 at\u00e2t din punct de vedere numeric, c\u00e2t \u0219i din punct de vedere al cantit\u0103\u021bii de parametri geotehnici necesari pentru calcul. Programul SPW permite analiza pere\u021bilor de sustinere. Verificarea stabilit\u0103\u021bii globale se realizeaz\u0103 cu ajutorul programului SLOPE/SPW.
Cele mai utilizate metode de calcul sunt urm\u0103toarele:
\u00cen timp ce metoda echilibrului limit\u0103 se bazeaz\u0103 pe considera\u021bii care sunt numai \u0219i numai de natur\u0103 static\u0103, \u00een cazul metodei elementelor finite, considera\u021biile se bazeaz\u0103 \u0219i pe congruen\u021ba deforma\u021biilor (metoda FEM este astfel o metod\u0103 mai ra\u021bional\u0103). Metodele men\u021bionate au o complexitate cresc\u00e2nd\u0103 at\u00e2t din punct de vedere numeric, c\u00e2t \u0219i din punct de vedere al opera\u021biilor preliminare de calcul. De fapt, \u00een timp ce pentru metoda LEM este necesar s\u0103 se cunoasc\u0103 propriet\u0103\u021bile clasice ale solului (unghiul de frecare intern\u0103 etc.), pentru metoda FEM este necesar s\u0103 se estimeze \u0219i modulul de reac\u021biune interior al p\u0103m\u00e2ntului \u0219i s\u0103 se caracterizeze eventualul comportament neliniar al acestuia.
CARACTERISTICI GENERALE (\u00een ceea ce prive\u0219te inputul software)
Software-ul SPW este capabil s\u0103 analizeze modelele reprezentative pentru majoritatea problemelor \u00eent\u00e2lnite \u00een practica curent\u0103. Dintr-un punct de vedere general (vom intra \u00een detalii \u00een sec\u021biunile urm\u0103toare), principalele caracteristici ale inputului sunt urm\u0103toarele:
CARACTERISTICI GENERALE (\u00cen ceea ce prive\u0219te faza de calcul)
CARACTERISTICI GENERALE (\u00cen ceea ce prive\u0219te faza de ie\u0219ire)
"},{"location":"ro/SR-EN-1997-1-2004/","title":"SR EN 1997 1 2004","text":"title: SR EN 1997-1: 2004 slug: SR-EN-1997-1-2004
"},{"location":"ro/SR-EN-1997-1-2004/#sr-en-1997-1-2004","title":"SR EN 1997-1: 2004","text":"Acest standard reprezint\u0103 versiunea roman\u0103 a standardului european EN 1997-1:2004.
"},{"location":"ro/Sectiune-Geoapp/","title":"Sectiune Geoapp","text":"General \u0219i inginerie, Geotehnic\u0103 \u0219i Geologie
Printre aplica\u021biile prezente, o gam\u0103 larg\u0103 poate fi utilizat\u0103 pentru SPW. \u00cen acest scop, se recomand\u0103 urm\u0103toarele aplica\u021bii:
Pentru mai multe informa\u021bii pute\u021bi vizita siteul Geoapp.
"},{"location":"ro/Sisteme-de-rezemare-a-pereilor/","title":"Sisteme de rezemare a pere\u021bilor de sus\u021binere","text":"riferimento: III_23_NP_124_2010 \u00a0 pag. 32-36(PDF pag. 15-17)III.6.3
Solu\u021bia cu \u0219prai\u021buri
\u0218prai\u021burile sunt \u00een general elemente metalice (profile H, sec\u021biuni rectangulare sau tuburi) av\u00e2nd rolul de a prelua eforturile din presiunea p\u0103m\u00e2ntului asupra peretelui. Func\u021bia acestui sistem de rezemare, de regul\u0103 provizoriu, este de a asigura stabilitatea pere\u021bilor de sus\u021binere p\u00e2n\u0103 \u00een momentul \u00een care este construit\u0103 structura definitiv\u0103. Dup\u0103 ce \u00eentreaga excava\u021bie a fost realizat\u0103, \u00eencepe de jos \u00een sus construirea structurii, \u0219prai\u021burile fiind \u00eendep\u0103rtate pe m\u0103sur\u0103 ce structura avanseaz\u0103.
Dezavantajul major al acestui sistem de rezemare a sus\u021binerilor \u00een reprezint\u0103 \u201eaglomerarea\u201d excava\u021biei, ceea ce complic\u0103 at\u00e2t lucr\u0103rile de excavare, care trebuie realizate printre \u0219i pe sub pr\u0103jituri, c\u00e2t \u0219i lucr\u0103rile ulterioare de construire a structurii subterane.
\u00cen cazul unor deschideri mari ale excava\u021biei, \u0219prai\u021burile pot fi realizate sub form\u0103 de contrafi\u0219e care asigur\u0103 rezemarea peretelui prin sprijinirea de fundul excava\u021biei. \u00cen acest caz este necesar\u0103 dimensionarea adecvat\u0103 a elementelor \u00een care se sprijin\u0103 contrafi\u0219ele.
Solu\u021bia cu ancoraje
Solu\u021bia cu ancoraje are avantajul c\u0103 las\u0103 liber\u0103 incinta excavat\u0103. Aceast\u0103 solu\u021bie poate fi utilizat\u0103 complementar cu alte solu\u021bii (\u0219prai\u021buri sau contrabanchete de p\u0103m\u00e2nt).
Ancorajele, \u00een general, nu sunt indicate \u00een cazul unor terenuri slabe sau atunci c\u00e2nd exist\u0103 construc\u021bii \u00een vecin\u0103tate care ar putea fi afectate de execu\u021bia ancorajelor.
Sistemul de rezemare cu ancoraje poate fi realizat \u00een doua solu\u021bii :
Figura III.28. Tirant pasiv care transmite \u00eenc\u0103rcarea unei pl\u0103ci de ancoraj
Figura III. 29. Tirant pasiv care transmite \u00eenc\u0103rcarea unui bloc de beton fundat pe o capr\u0103 de pilo\u021bi
Tiran\u021bii fora\u021bi, injecta\u021bi \u0219i retensiona\u021bi (Figura III.30) sunt indica\u021bi atunci c\u00e2nd nivelul apei subterane este deasupra nivelului de ancorare c\u00e2nd terenul din spatele peretelui este abrupt. Nu este recomandat\u0103 folosirea acestora \u00een cazul \u00een care nivelul hidrostatic se afl\u0103 deasupra punctului de pornire forajului, dac\u0103 acest nivel nu poate fi cobor\u00e2t sau dac\u0103 nu se dispune de o tehnologie adecvat\u0103 care s\u0103 previn\u0103 curgerea apei. \u00cen cazurile \u00een care nivelul de ancorare necesar este apropiat de suprafa\u021ba terenului, varianta tiran\u021bilor pasivi poate fi mai economic\u0103, cu condi\u021bia s\u0103 existe suficient spa\u021biu liber \u00een spatele peretelui.
Tiran\u021bi fora\u021bi injecta\u021bi \u0219i pretensiona\u021bi au avantajul c\u0103 pot fi instala\u021bi pe mai multe nivele. La stabilirea tipului de tirant trebuie avut\u0103 \u00een vedere durata de lucru estimat\u0103 pentru acesta.
Figura III.30. Exemplu de tirant forat, injectat \u0219i pretensionat
La proiectarea tiran\u021bilor fora\u021bi, injecta\u021bi \u0219i pretensiona\u021bi se vor respecta prevederile, reglement\u0103rile tehnice specifice acestui tip de lucr\u0103ri.
\u00cen Tabelul III-1 \u00a0sunt prezentate c\u00e2teva din avantajele \u0219i limit\u0103rile tiran\u021bilor fora\u021bi, injecta\u021bi \u0219i pretensiona\u021bi.
Tabelul III-1. Avantaje \u0219i limit\u0103ri ale tiran\u021bilor fora\u021bi, injecta\u021bi \u0219i pretensiona\u021bi
Avantaje Limit\u0103ri - Dup\u0103 execu\u021bie, incinta excavat\u0103 este liber\u0103 permi\u021b\u00e2nd accesul pentru lucr\u0103rile de construc\u021bie- Ancorajele pretensionate pot reduce deplas\u0103rile peretelui \u0219i tas\u0103rile terenului \u00een spatele peretelui, \u00een func\u021bie de valoarea for\u021bei de pretensionare - Timpul necesar instal\u0103rii \u0219i pretension\u0103rii ancorajelor duce la m\u0103rirea duratei de execu\u021bie a lucr\u0103rii de sus\u021binere- Ancorajele se extind adesea pe o distan\u021b\u0103 considerabil\u0103 \u00een afara incintei protejate de pere\u021bii de sus\u021binere- Uneori este necesar\u0103 \u00eenl\u0103turarea tensiunii din ancoraje sau chiar a ancorajului la sf\u00e2r\u0219itul lucr\u0103rilor de construire- execu\u021bia ancorajelor poate conduce la sl\u0103birea terenului str\u0103b\u0103tutSolu\u021bia cu contrabanchete
Contrabanchetele \u00a0din p\u0103m\u00e2nt pot fi utilizate pentru a ajuta stabilitatea unui perete de sus\u021binere \u0219i pentru reducerea deplas\u0103rilor acestuia.
Utilizarea contrabanchetelor adiacente peretelui de sus\u021binere are avantajul c\u0103 excava\u021bia poate atinge ad\u00e2ncimi mai mari (chiar cota final\u0103) \u00een partea central\u0103, f\u0103r\u0103 a fi \u00eempiedicate lucr\u0103rile de \u0219prai\u021buire.
\u00cen combina\u021bie cu contrabanchetele poate fi utilizata solu\u021bia cu contrafi\u0219e. \u00cen Figura III.31 sunt prezentate schematic etapele de execu\u021bie a unei astfel de lucr\u0103ri de sus\u021binere.
Se interzice \u00eenl\u0103turarea prematur\u0103 a contrabanchetei sau mic\u0219orarea acesteia, \u00eentruc\u00e2t poate s\u0103 conduc\u0103 la cedarea peretelui de sus\u021binere.
Contrabanchetele pot fi utilizate \u0219i \u00een combina\u021bie cu rezemarea peretelui de sus\u021binere direct prin \u00a0structura realizat\u0103 \u00een incinta excavat\u0103. \u00cen Figura III.32 este prezentat\u0103 schematic aceast\u0103 posibilitate. Contrabancheta este \u00eendep\u0103rtat\u0103 numai \u00een momentul \u00een care structura poate prelua solicit\u0103rile date de peretele de sus\u021binere.
Figura III.31. Utilizarea contrabanchetelor din p\u0103m\u00e2nt \u00een combina\u021bie cu sistemul de rezemare prin contrafi\u0219e
Figura III.32. Utilizarea contrabanchetelor din p\u0103m\u00e2nt \u00een combina\u021bie cu rezemarea peretelui de infrastructura construit\u0103 \u00een incinta excavat\u0103
\u00cen Figura III.33 sunt prezentate elementele geometrice ale unei contrabanchete.
Figura III.33. Elementele geometrice ale contrabanchetei de p\u0103m\u00e2nt
\u00cen condi\u021bii de teren date, gradul de asigurare a stabilit\u0103\u021bii oferit de contrabanchet\u0103 depinde de \u00een\u0103l\u021bimea H, de l\u0103\u021bimea B \u0219i de panta 1:m (Figura III.33). Panta 1:m este guvernat\u0103 de parametrii geotehnici ai terenului, \u00een timp ce H \u0219i B suni limitate de considera\u021bii legate de spa\u021biul \u0219i accesul din excava\u021bie.
Dac\u0103, pentru a se instala reazemul permanent al peretelui, contrabancheta este \u00eendep\u0103rtat\u0103 pe o anumit\u0103 lungime, poate fi necesar\u0103 o analiz\u0103 tridimensional\u0103 pentru estimarea stabilit\u0103\u021bii \u0219i deplas\u0103rilor peretelui. Dificultatea analizei determin\u0103, \u00een general, utilizarea contrabanchetelor de p\u0103m\u00e2nt \u00eempreun\u0103 cu metodele observa\u021bionale.
\u00cen anexa B, paragraful \u00a0B-3 sunt prezentate c\u00e2teva posibilit\u0103\u021bi de modelare a contrabanchetelor de p\u0103m\u00e2nt utilizate pentru asigurarea stabilit\u0103\u021bii pere\u021bilor \u00eengropa\u021bi.
"},{"location":"ro/Sisteme-de-sprijin-pentru-pe/","title":"Sisteme de sprijin pentru pere\u021bi de sus\u021binere a excava\u021bilor","text":"riferimento: III_23_NP_124_2010 \u00a0 pag. 30(PDF pag. 14)III.6.
Dup\u0103 criteriul modului de preluare a solicit\u0103rilor la care sunt supu\u0219i, pere\u021bii de sus\u021binere pentru excava\u021bii se clasific\u0103 \u00een: pere\u021bi de sus\u021binere \u00een consol\u0103 \u0219i pere\u021bi de sus\u021binere rezema\u021bi.
"},{"location":"ro/Situaii-de-proiectare/","title":"Situa\u021bii de proiectare","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 93(PDF pag. 95)9.3.3
9.3.3 Situa\u021bii de proiectare
Trebuie luate \u00een considerare aspectele urm\u0103toare:
\u00cen cazul cheiurilor, nu este necesar ca for\u021bele din ghea\u021b\u0103 \u0219i din valuri s\u0103 fie aplicate simultan \u0219i \u00een acela\u0219i punct.
"},{"location":"ro/Starealimitadeexploatarenormala/","title":"Starea limit\u0103 de exploatare normal\u0103","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 32(PDF pag. 34)2.4.8
Verificarea \u00a0pentru st\u0103rile limit\u0103 de exploatare normal\u0103, \u00een teren sau \u00eentr-o sec\u021biune, element sau \u00eembinare a structurii, trebuie fie s\u0103 urm\u0103reasc\u0103 \u00eendeplinirea condi\u021biei:
fie s\u0103 se efectueze prin metoda indicat\u0103 \u00een articolul (4).
\u00cen mod normal este indicat s\u0103 se dea valoarea 1.0 coeficien\u021bilor par\u021biali pentru st\u0103rile limit\u0103 ale exploat\u0103rii normale.
NOT\u0102 - Valorile coeficien\u021bilor par\u021biali pot fi stabilite \u00een anexa na\u021bional\u0103.
Este indicat s\u0103 se modifice \u00een mod adecvat valorile caracteristice \u00een cazul \u00een care se produce o modificare a propriet\u0103\u021bilor p\u0103m\u00e2ntului pe durata de via\u021b\u0103 a structurii, de exemplu prin cobor\u00e2rea nivelului apei subterane sau prin uscare.
(4) Se poate verific\u0103 mobilizarea unei frac\u021biuni suficient de reduse din rezisten\u021ba terenului, pentru men\u021binerea deforma\u021biilor \u00een limite acceptabile pentru exploatarea structurii, cu condi\u021bia ca aceasta abordare simplificat\u0103 s\u0103 fie limitat\u0103 la situa\u021bii de calcul \u00een care:
O valoare limit\u0103 a unei anumite deforma\u021bii este acea valoare pentru care se consider\u0103 atins\u0103 \u00een structur\u0103 o stare limit\u0103 de exploatare normal\u0103, ca de exemplu prin fisuri inacceptabile sau prin blocarea func\u021bionarii u\u0219ilor. Asupra acestei valori limit\u0103 trebuie s\u0103 se convin\u0103 la proiectarea structurii suportate de teren.
"},{"location":"ro/Stari-limita/","title":"St\u0103ri limit\u0103","text":"riferimento: III_23_NP_124_2010 \u00a0 pag. 38-40(PDF pag. 18-19)IV.2.
\u00cen metoda st\u0103rilor limit\u0103 sunt analizate: starea limit\u0103 ultim\u0103 (SLU) \u0219i starea limit\u0103 de exploatare (SLE). Acest tip de metod\u0103 de calcul are c\u0103 obiectiv aplicare unor coeficien\u021bi de siguran\u021b\u0103 potrivi\u021bi, acolo unde ei sunt necesari - de exemplu, cei mai mari factori de siguran\u021b\u0103 trebuie aplica\u021bi acolo unde incertitudinile sunt \u0219i ele mari. Aplicarea factorilor par\u021biali de siguran\u021b\u0103 are avantajul de a putea distribui diferit marj\u0103 de siguran\u021b\u0103 pentru diferi\u021bii parametri.
Starea limit\u0103 ultim\u0103 se define\u0219te c\u0103 fiind acea stare limit\u0103 care se refer\u0103 la siguran\u021ba oamenilor \u0219i a structurii.
Starea limit\u0103 ultim\u0103 se refer\u0103 la pierderea echilibrului static sau la ruperea unui component critic al structurii sau al \u00eentregii structuri. Cu alte cuvinte, se definesc criterii astfel \u00eenc\u00e2t s\u0103 nu survin\u0103 o cedare a construc\u021biei.
Starea limit\u0103 ultim\u0103 este atins\u0103 c\u00e2nd for\u021bele perturbatoare devin egale sau dep\u0103\u0219esc for\u021bele rezistente. Marja de siguran\u021b\u0103 fa\u021b\u0103 de atingerea SLU este ob\u021binut\u0103 prin aplicarea de factori par\u021biali ai \u00eenc\u0103rc\u0103rilor \u0219i ai materialelor.
For\u021bele perturbatoare sunt m\u0103rite prin multiplicarea cu factorii \u00eenc\u0103rc\u0103rilor, ob\u021bin\u00e2nd astfel valori de proiectare ale acestor for\u021be. For\u021bele rezistente sunt \u00a0diminuate \u00a0prin \u00eemp\u0103r\u021birea la factorii par\u021biali de material, ob\u021bin\u00e2nd rezisten\u021bele de proiectare. Dac\u0103 rezisten\u021ba de proiectare este egal\u0103 sau mai mare dec\u00e2t solicitarea de proiectare, se estimeaz\u0103 c\u0103 exist\u0103 o marj\u0103 suficient\u0103 de siguran\u021b\u0103 fa\u021b\u0103 de cedarea la starea limit\u0103 ultim\u0103.
\u00cen conformitate cu SR EN 1997-1:2004, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele, amendamentele \u0219i anexele na\u021bionale asociate, trebuie luate \u00een considerare urm\u0103toarele situa\u021bii:
Starea limit\u0103 de exploatare se refer\u0103 la condi\u021biile care duc la pierderea utilit\u0103\u021bii func\u021bionale a unui component sau a \u00eentregii structuri. Aceasta poate fi provocat\u0103 de deforma\u021biile terenului sau ale structurii.
Starea limit\u0103 de exploatare este atins\u0103 atunci c\u00e2nd deforma\u021biile ap\u0103rute \u00een timpul duratei de via\u021b\u0103 a construc\u021biei dep\u0103\u0219esc limitele prev\u0103zute sau daca exploatarea normal\u0103 a structurii este afectat\u0103.
Pentru calculul la st\u0103ri limit\u0103 a lucr\u0103rilor de sus\u021binere trebuie avute \u00een vedere st\u0103rile limita precizate \u00een SR EN 1997-1:2004, \u0219i dup\u0103 caz, cu eratele, amendamentele \u0219i anexele na\u021bionale asociale, paragraful 9.2, respectiv:
Pentru lucr\u0103rile de sus\u021binere de tip gravita\u021bional (ziduri de sprijin) \u0219i pentru lucr\u0103rile compozite (cum ar fi, de exemplu, lucr\u0103rile de sus\u021binere din p\u0103m\u00e2nt armat) trebuie luate \u00een considerare \u0219i urm\u0103toarele st\u0103ri limit\u0103:
Pentru lucr\u0103rile de sus\u021binere \u00eengropate (pere\u021bi din palplan\u0219e, pere\u021bi \u00eengropa\u021bi) trebuie luate \u00een considerare \u0219i urm\u0103toarele st\u0103ri limit\u0103:
cedarea prin rotirea sau transla\u021bia peretelui sau a unor p\u0103r\u021bi ale acestuia;
cedarea prin pierderea echilibrului vertical al peretelui.
Pentru toate tipurile de lucr\u0103ri de sus\u021binere trebuie analizate \u0219i combina\u021bii intre st\u0103rile limit\u0103 men\u021bionate.
"},{"location":"ro/Starilimitaultime/","title":"St\u0103ri limit\u0103 ultime","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 28-32(PDF pag. 30-34)2.4.7.1
2.4.7.1 Generalit\u0103\u021bi
Trebuie s\u0103 se verifice faptul c\u0103 nu sunt dep\u0103\u0219ite urm\u0103toarele st\u0103ri limit\u0103 atunci c\u00e2nd sunt pertinente:
NOT\u0102 - Starea limit\u0103 GEO este deseori critic\u0103 pentru determinarea dimensiunilor elementelor structurale din funda\u021bii sau lucr\u0103ri de sus\u021binere \u0219i, uneori, critic\u0103 \u0219i pentru rezisten\u021ba elementelor de structur\u0103.
Trebuie utiliza\u021bi coeficien\u021bii par\u021biali defini\u021bi \u00een anexa A pentru situa\u021biile de proiectare persistente \u0219i tranzitorii.
NOT\u0102 - Valorile coeficien\u021bilor par\u021biali pot fi stabilite \u00een anexa na\u021bional\u0103. Tabelele din anexa A furnizeaz\u0103 valori recomandate.
\u00cen mod normal, este indicat ca toate valorile coeficien\u021bilor par\u021biali pentru ac\u021biunile \u0219i efectele ac\u021biunilor \u00een situa\u021biile accidentale s\u0103 fie luate 1.0. Este indicat, de asemenea, ca toate valorile coeficien\u021bilor par\u021biali pentru rezisten\u021be s\u0103 fie stabilite \u00een func\u021bie de condi\u021biile particulare ale situa\u021biei accidentale.
NOT\u0102 - Valorile coeficien\u021bilor par\u021biali pot fi stabilite \u00een anexa na\u021bional\u0103.
\u00cen cazurile unui risc anormal sau ale unor condi\u021bii de teren \u0219i de \u00eencarcare excep\u021bional de dificile, este indicat s\u0103 se utilizeze valori mai severe dec\u00e2t cele recomandate \u00een anexa A.
Se pot utiliza valori mai pu\u021bin severe dec\u00e2t cele recomandate \u00een anexa A pentru lucr\u0103ri temperare sau pentru situa\u021bii de proiectare tranzitorii, \u00een cazul \u00een care \u00a0consecin\u021bele posibile o justific\u0103.
Pentru determinarea valorii de calcul a rezisten\u021bei, (Rd), sau a valorii de calcul a efectului ac\u021biunilor, (Ed), pot fi introdu\u0219i coeficien\u021bi ai modelelor, (gR;d) \u0219i, respectiv (gS;d), pentru a se asigura c\u0103 rezultatele modelului de calcul sunt fie exacte fie se situeaz\u0103 de partea siguran\u021bei.
"},{"location":"ro/Tabeledeconversie/","title":"Tabele de conversie","text":"Tabel de conversie din (\u00b0) \u00een (%) \u0219i invers
| 1 | 0.5729 | 26 | 14.5742 | | 2 | 1.1458 | 27 | 15.1096 | | 3 | 1.7184 | 28 | 15.6422 | | 4 | 2.2906 | 29 | 16.1722 | | 5 | 2.8624 | 30 | 16.6992 | | 6 | 3.4336 | 31 | 17.2234 | | 7 | 4.0042 | 32 | 17.7447 | | 8 | 4.5739 | 33 | 18.2629 | | 9 | 5.1428 | 34 | 18.7780 | | 10 | 5.7106 | 35 | 19.2900 | | 11 | 6.2773 | 36 | 19.7989 | | 12 | 6.8428 | 37 | 20.3045 | | 13 | 7.4069 | 38 | 20.8068 | | 14 | 7.9696 | 39 | 21.3058 | | 15 | 8.5308 | 40 | 21.8014 | | 16 | 9.0903 | 41 | 22.2936 | | 17 | 9.6480 | 42 | 22.7824 | | 18 | 10.2040 | 43 | 23.2677 | | 19 | 10.7580 | 44 | 23.7495 | | 20 | 11.3099 | 45 | 24.2277 | | 21 | 11.8598 | 46 | 24.7024 | | 22 | 12.4074 | 47 | 25.1735 | | 23 | 12.9528 | 48 | 25.6410 | | 24 | 13.4957 | 49 | 26.1049 | | 25 | 14.0362 | 50 | 26.5651 |
Tabel de conversie a for\u021belor
| N | kg | Divide by | 9.8 | | kN | kg | Multiply by | 102 | | kN | Tone | Divide by | 9.8 | | kg | N | Multiply by | 9.8 | | kg | kN | Divide by | 102 | | Tone | kN | Multiply by | 9.8 |
1 Newton (N) = 1/9.81 Kg = 0.102 Kg 1 kN = 1000 N
Tabelul de conversie a presiunii
| Tons/m2 | kg/cm2 | Divide by | 10 | | kg/m2 | kg/cm2 | Divide by | 10000 | | Pa | kg/cm2 | Divide by | 98000 | | kPa | kg/cm2 | Divide by | 98 | | Mpa | kg/cm2 | Multiply by | 10.2 | | kPa | kg/m2 | Multiply by | 102 | | Mpa | kg/m2 | Multiply by | 102000 |
1 Pascal (Pa) = 1 Newton/mq \u00a01 kPa = 1000 Pa
","tags":["Conversion Tables","Forces","Pressures","slope inclination"]},{"location":"ro/Tasareverticala/","title":"Tasare vertical\u0103","text":"Pentru calcularea ced\u0103rii verticale \u00een amonte de peretele de sustinere, se utilizeaz\u0103 metoda \"volumului constant\".
Se presupune c\u0103 varia\u021bia total\u0103 de volum a solului implicat \u00een procesul de deformare este zero (prin deformare, solurile tind s\u0103 se dilate). \u00cen acest caz, atunci c\u00e2nd se define\u0219te pan\u0103 de \u00eempingere, exist\u0103 egalitate \u00eentre volumul pe care \u00eel ocup\u0103 solul ca urmare a deplas\u0103rii peretelui de sus\u021binere \u0219i volumul pe care solul \u00eel elibereaz\u0103 datorit\u0103 ced\u0103rii verticale \u00een amonte de structur\u0103.
Se presupune c\u0103 unghiul activ de \u00eempingere fa\u021b\u0103 de orizontal\u0103 este de 45+\u03c6/2. \u00a0\u00cen raport cu verticala 45-\u03c6/2.
Schema de referin\u021b\u0103 pentru calculul tas\u0103rii verticale
"},{"location":"ro/Traversedeancoraj/","title":"Traverse de ancoraj","text":"Aceast\u0103 arhiv\u0103 include date privind traversele utilizate pentru ancorarea eventualelor tiran\u021bi. Mediul de gestionare a traverselor de ancoraj este urm\u0103torul:
Mediu pentru tratarea traverselor de ancoraj
\u00cen mediul prezentat \u00een figura de mai sus, este posibil\u0103 introducerea de noi tipuri de traverse sau \u0219tergerea celor existente (pentru a \u0219terge o travers\u0103 existent\u0103, este suficient s\u0103 selecta\u021bi r\u00e2ndul din tabelul \u00een care sunt afi\u0219ate datele \u0219i s\u0103 ap\u0103sa\u021bi tasta \"delete\" de pe tastatur\u0103). Datele care definesc o travers\u0103 de ancorare sunt urm\u0103toarele:
N.B. Ultimul grup de date, \u0219i anume toate cele care caracterizeaz\u0103 geometria sec\u021biunii (baz\u0103, \u00een\u0103l\u021bime, arie, Wx, Wy) sunt calculate automat de program, odat\u0103 ce traversa a fost selectat\u0103 din baza de date (coloana DB din tabel). Cu toate acestea, este posibil s\u0103 se personalizeze aceste cantit\u0103\u021bi prin simpla editare a c\u00e2mpurilor respective din tabel.
"},{"location":"ro/Valoricaracteristice/","title":"Valori caracteristice","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 25-26(PDF pag. 27-28)2.4.5
2.4.5.1 Valori caracteristice \u0219i valori reprezentative ale ac\u021biunilor
Valorile caracteristice \u0219i valorile reprezentative ale ac\u021biunilor trebuie stabilite \u00een conformitate cu standardul EN 1990:2002 \u0219i cu diferitele p\u0103r\u021bi ale standardului EN 1991.
2.4.5.2 Valori caracteristice ale parametrilor geotehnici
Alegerea valorilor caracteristice ale parametrilor geotehnici trebuie s\u0103 se bazeze pe rezultatele m\u0103surate \u0219i pe valorile derivate din \u00eencerc\u0103rile pe teren \u0219i \u00een laborator, completate prin experien\u021ba comparabil\u0103.
Valoarea caracteristic\u0103 a unui parametru geotehnic trebuie stabilit\u0103 ca o estimare prudent\u0103 a valorii care influen\u021beaz\u0103 apari\u021bia st\u0103rii limit\u0103.
Atunci c\u00e2nd se estimeaz\u0103 valorile lui c' \u0219i j', trebuie avut\u0103 \u00een vedere r\u0103sp\u00e2ndirea mai mare a valorilor lui c' \u00een compara\u021bie cu tan j'.
La alegerea valorilor caracteristice ale parametrilor geotehnici trebuie avute \u00een vedere punctele urm\u0103toare:
Valorile caracteristice pot fi valori inferioare, care sunt mai miei dec\u00e2t valorile cele mai probabile, sau valori superioare, care sunt mai mari.
Pentru fiecare calcul trebuie utilizat\u0103 gruparea cea mai defavorabil\u0103 a valorilor inferioare \u0219i superioare ale parametrilor independen\u021bi.
Zona din teren care guverneaz\u0103 comportarea structurii geotehnice la o stare limit\u0103 este de obicei mult mai mare dec\u00e2t o prob\u0103 de laborator sau zona din teren afectat\u0103 de o \u00eencercare \u00een situ. \u00cen consecin\u021b\u0103, valoarea parametrului care guverneaz\u0103 starea limit\u0103 este deseori valoarea medie a unui \u0219ir de valori care acoper\u0103 o suprafa\u021ba sau un volum mai mare de teren. Este indicat ca valoarea caracteristic\u0103 s\u0103 fie o estimare prudent\u0103 a acestei valori medii.
\u00cen cazul \u00een care comportarea structurii geotehnice la starea limit\u0103 considerat\u0103 este guvernat\u0103 de cea mai sc\u0103zut\u0103 sau cea mai \u00eenalta valoare a propriet\u0103\u021bii terenului, este indicat ca valoarea caracteristic\u0103 s\u0103 fie o estimare prudent\u0103 a celei mai sc\u0103zute sau celei mai \u00eenalte valori din zona care guverneaz\u0103 comportarea.
Atunci c\u00e2nd se alege zona de teren care guverneaz\u0103 comportarea structurii geotehnice la o stare limit\u0103, este indicat s\u0103 se considere c\u0103 aceast\u0103 stare limit\u0103 poate depinde de comportarea structurii care este suportat\u0103. De exemplu, la starea limit\u0103 de capacitate portant\u0103 a unei cl\u0103diri cu funda\u021bii izolate, dac\u0103 cl\u0103direa este incapabil\u0103 s\u0103 reziste la o cedare local\u0103, parametrul principal este indicat s\u0103 fie rezisten\u021ba medie a fiec\u0103rei zone de teren sub funda\u021bia izolat\u0103. Dac\u0103, totu\u0219i, cl\u0103direa este suficient de rigid\u0103 \u0219i de rezistent\u0103, parametrul care guverneaz\u0103 comportarea este indicat s\u0103 fie stabilit la valoarea medie a acestor valori medii pa ansamblul sau pe o parte a volumului de teren de sub cl\u0103dire.
Atunci c\u00e2nd se utilizeaz\u0103 metode statistice pentru alegerea valorilor caracteristice ale propriet\u0103\u021bilor terenului, este indicat ca aceste metode s\u0103 fac\u0103 o diferen\u021biere \u00eentre probele recoltate pe pian local \u0219i cele recoltate pe plan regional \u0219i s\u0103 permit\u0103 folosirea cuno\u0219tin\u021belor a priori asupra propriet\u0103\u021bilor unor terenuri comparabile.
Atunci c\u00e2nd se utilizeaz\u0103 metode statistice, este indicat ca valoarea caracteristic\u0103 s\u0103 fie determinat\u0103 astfel \u00eenc\u00e2t probabilitatea calculat\u0103 a unei valori mai defavorabile, care guverneaz\u0103 apari\u021bia st\u0103rii limita considerate, s\u0103 nu dep\u0103\u0219easc\u0103 5%.
NOT\u0102 - Din acest punct de vedere, o estimare prudent\u0103 a valorii medii const\u0103 \u00een a alege valoarea medie a unui ansamblu limitat de valori ale parametrului geotehnic cu un nivel de \u00eencredere de 95%; prin raport cu o cedare local\u0103, o estimare prudent\u0103 a valorii celei mai reduse este o cuantil\u0103 de 5%.
Atunci c\u00e2nd se utilizeaz\u0103 valori intabelate \u00een standarde ale unor valori caracteristice corelate cu parametrii de recunoa\u0219tere a p\u0103m\u00e2nturilor, valoarea caracteristic\u0103 trebuie aleas\u0103 ca o estimare foarte prudent\u0103.
2.4.5.3 Valorile caracteristice ale datelor geometrice
Valorile caracteristice ale nivelurilor terenului, apei subterane \u0219i a apelor de suprafa\u021b\u0103 trebuie s\u0103 fie valori m\u0103surate, nominale sau estimate ale nivelurilor superioare sau inferioare.
Se recomand\u0103 ca valorile caracteristice ale nivelurilor terenului \u0219i ale dimensiunilor structurilor geotehnice s\u0103 fie valorile nominale.
"},{"location":"ro/Valoridecalcul/","title":"Valori de calcul","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 26-28(PDF pag. 28-30)2.4.6
2.4.6.1 Valori de calcul ale ac\u021biunilor
Valoarea de calcul a unei ac\u021biuni trebuie determinat\u0103 \u00een conformitate cu standardul EN 1990:2002.
Valoarea de calcul a unei ac\u021biuni (Fd) trebuie s\u0103 fie estimat\u0103 direct sau dedus\u0103 pe baza valorii reprezentative a ac\u021biunii, folosindu-se urm\u0103toarea rela\u021bie:
(2.1 a)
cu
(2.1 b)
Valorile lui y trebuie luate din standardul EN 1990:2002.
\u00cen rela\u021bia (2.1 a) trebuie utilizat coeficientul par\u021bial gF pentru situa\u021biile permanente sau variabile, definite \u00een anexa A.
NOTA 1 - Valorile coeficien\u021bilor par\u021biali pot fi stabilite \u00een anexa na\u021bional\u0103.
NOTA 2 - Valorile recomandate \u00een anexa A indic\u0103 un nivel de \u00a0asigurare corespunz\u0103tor pentru proiecte curente.
Atunci c\u00e2nd valorile de calcul ale ac\u021biunilor geotehnice se evalueaz\u0103 direct, este indicat ca valorile coeficien\u021bilor par\u021biali indicate \u00een anexa A s\u0103 fie utilizate ca valori de referin\u021b\u0103 pentru definirea nivelului de siguran\u021b\u0103 cerut.
Atunci c\u00e2nd se consider\u0103 presiunile apei din pori pentru st\u0103rile limit\u0103 ale c\u0103ror consecin\u021be sunt severe (\u00een general st\u0103rile limit\u0103 ultime), valorile de calcul trebuie s\u0103 reprezinte valorile cele mai defavorabile care pot ap\u0103rea pe durata de via\u021b\u0103 a construc\u021biei. Pentru st\u0103rile limit\u0103 cu consecin\u021be mai pu\u021bin severe (\u00een general st\u0103ri limit\u0103 de exploatare normal\u0103) valorile de calcul trebuie s\u0103 prezinte valorile cele mai defavorabile care pot ap\u0103rea \u00een condi\u021bii normale.
\u00cen unele cazuri, presiunile extreme \u00a0ale \u00a0apei \u00a0care \u00a0\u00eendeplinesc \u00a0condi\u021biile \u00a0din \u00a0standardul \u00a0din EN 1990:2002, 1.5.3.5, pot fi tratate drept ac\u021biuni accidentale.
Valorile de calcul ale presiunilor apei din pori pot fi stabilite fie prin aplicarea coeficien\u021bilor par\u021biali asupr\u0103 presiunilor caracteristice, fie prin luarea unui coeficient de siguran\u021b\u0103 fa\u021b\u0103 de nivelul caracteristic al apei, \u00een conformitate cu articolele 2.4.4(1)P \u0219i 2.4.5.3(1)P.
Este indicat s\u0103 se \u021bin\u0103 seama de urm\u0103toarele elemente, care pot influen\u021ba presiunile apei:
Este indicat s\u0103 se \u021bin\u0103 seama de nivelurile defavorabile ale apei care pot proveni din modific\u0103ri ale debitelor apei pompate \u0219i din reducerea dren\u0103rii, ca urmare a colmat\u0103rii, \u00eenghe\u021bului sau altor cauze.
At\u00e2t timp c\u00e2t eficacitatea sistemului de drenaj nu poate fi demonstrat\u0103 iar \u00eentre\u021binerea acestuia nu poate fi asigurat\u0103, este indicat c\u0103 nivelul de calcul al apei subterane s\u0103 fie luat drept nivelul maxim posibil, care poate fi la suprafa\u021ba terenului.
2.4.6.2 Valorile de calcul ale parametrilor geotehnici
Valori le de calcul ale parametrilor geotehnici (Xd), trebuie stabilite, fie pe baza valorilor caracteristice, cu rela\u021bia urm\u0103toare :
fie prin determinare direct\u0103.
\u00cen rela\u021bia (2.2) trebuie folosit coeficientul de siguran\u021b\u0103 par\u021bial gM, pentru situa\u021bii permanente sau tranzitorii, definit \u00een anexa A.
NOTA 1 - Valorile coeficien\u021bilor par\u021biali pot fi stabili\u021bi \u00een anexa na\u021bional\u0103
NOTA 2 - Valorile recomandate \u00een anexa A indic\u0103 nivelul de siguran\u021b\u0103 adecvat \u00een proiectarea curent\u0103.
Atunci c\u00e2nd valorile de calcul ale ac\u021biunilor geotehnice sunt evaluate direct, valorile coeficien\u021bilor par\u021biali prezenta\u021bi \u00een anexa A este indicat s\u0103 fie utilizate ca valori de referin\u021b\u0103 pentru definirea nivelului de siguran\u021b\u0103 cerut.
2.4.6.3 Valorile de calcul ale datelor geometrice
Coeficien\u021bii par\u021biali pentru ac\u021biuni \u0219i pentru materiale (gF \u0219i gM) \u021bin seama de varia\u021bii minore ale datelor geometrice \u0219i, \u00een acest caz, nu este indicat s\u0103 se introduc\u0103 un coeficient suplimentar de siguran\u021b\u0103 asupra datelor geometrice.
Atunci c\u00e2nd abaterile datelor geometrice au un efect important asupra fiabilit\u0103\u021bii structurii, valorile de calcul ale datelor geometrice (ad), trebuie fie determinate direct fie deduse din valori nominale cu urm\u0103toarea rela\u021bie (a se vedea 6.3.4 \u00een standardul EN 1990:2002):
valorile lui \u0394a sunt indicate \u00een 6.5.4(2) \u0219i 9.3.2.2.
2.4.6.4 Valorile de calcul ale propriet\u0103\u021bilor materialelor structurilor
Valorile de calcul ale rezisten\u021belor materialelor structurilor \u0219i rezisten\u021bele de calcul ale elementelor de structur\u0103 trebuie calculate \u00een conformitate cu prevederile standardelor de la EN 1992 p\u00e2n\u0103 la EN 1996 \u0219i EN 1999.
"},{"location":"ro/Valorile-de-calcul-ale-reziste/","title":"Valorile de calcul ale rezisten\u021belor","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 30(PDF pag. 32)2.4.7.3.3
Coeficien\u021bii par\u021biali pot fi aplica\u021bi fie propriet\u0103\u021bilor terenului (X) fie rezisten\u021belor (R) fie la ambele simultan, dup\u0103 cum se arata \u00een cele ce urmeaz\u0103:
(2.7a)
sau
(2.7b)
sau
\u00a0(2.7c)
NOT\u0102 - \u00cen procedurile de calcul \u00een care coeficien\u021bii par\u021biali sunt aplica\u021bi asupra efectelor ac\u021biunilor, coeficientul par\u021bial al ac\u021biunilor se ia gF = 1,0 (a se vedea \u0219i B.3(6)).
Coeficien\u021bii par\u021biali defini\u021bi \u00een articolele A.3.3.1 (1)P, A.3.3.2(1 )P, A.3.3.4(1 )P, A.3.3.5(1 )P \u0219i A.3.3.6(1 )P ale anexei A trebuie utiliza\u021bi \u00een rela\u021biile (2.7a, b, \u0219i c).
NOT\u0102- Valorile coeficien\u021bilor par\u021biali trebuie stabilite \u00een anexa na\u021bionala. Tabelele A.5, A.6, A.7, A.8, A.12, A.13 \u0219i A.14 furnizeaz\u0103 valorile recomandate.
"},{"location":"ro/Valorilimitaaledeplasarilorfunda_iilor/","title":"Valori limit\u0103 ale deplas\u0103rilor funda\u021biilor","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 33(PDF pag. 35)2.4.9
Pentru proiectarea funda\u021biilor, trebuie stabilite valori limit\u0103 ale deplas\u0103rilor funda\u021biilor.
NOT\u0102 - Deplas\u0103rile admisibile ale funda\u021biilor pot fi stabilite \u00een anexa na\u021bional\u0103.
Orice tasare diferen\u021bial\u0103 a funda\u021biilor care provoac\u0103 deforma\u021bii \u00een structur\u0103, trebuie limitat\u0103 pentru a se asigura c\u0103 nu conduce la o stare limita \u00een structura suportat\u0103 de teren.
Alegerea valorilor de calcul pentru deplas\u0103rile limit\u0103 trebuie s\u0103 \u021bin\u0103 seama de urm\u0103toarele:
La calculul tas\u0103rilor diferen\u021biale trebuie lua\u021bi \u00een considerare urm\u0103torii factori:
NOT\u0102 - \u00cen absen\u021ba valorilor limit\u0103 specificate pentru deforma\u021biile structurii, se pot utiliza valorile deforma\u021biilor structurii de rezisten\u021b\u0103 a construc\u021biilor \u0219i ale deplas\u0103rilor funda\u021biilor, indicate \u00een anexa H.
"},{"location":"ro/Verificarea-echilibrului-stati/","title":"Verificarea echilibrului static","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 29(PDF pag. 31)2.4.7.2
Atunci c\u00e2nd se considera st\u0103ri limita ale echilibrului static sau ale deplas\u0103rii globale a structurii sau terenului (EQU), trebuie s\u0103 se verifice \u00eendeplinirea condi\u021biei:
\u00cen rela\u021bia (2.4) trebuie utiliza\u021bi coeficien\u021bii par\u021biali pentru situa\u021biile permanente \u0219i tranzitorii definite la articolele A.2(1 )P \u0219i A.2(2)P ale anexei A.
NOT\u0102 1 - Echilibrul static EQU este relevant \u00een special \u00een proiectarea structural\u0103 \u00een proiectarea geotehnic\u0103, verificarea EQU este limitat\u0103 la cazuri rare, cum este o funda\u021bie rigid\u0103 pe un teren st\u00e2ncos, \u0219i este \u00een principiu distinct\u0103 fa\u021b\u0103 de analiza stabilit\u0103\u021bii generale sau de problemele datorate de presiunile arhimedice. Dac\u0103 se include o rezisten\u021b\u0103 Td aceasta trebuie s\u0103 fie de mic\u0103 importan\u021b\u0103.
NOT\u0102 2 - Valorile coeficien\u021bilor par\u021biali pot fi stabilite \u00een anexa na\u021bional\u0103. Tabelele A.1 \u0219i A.2 furnizeaz\u0103 valori recomandate.
"},{"location":"ro/Verificarea-rezistenei-la-ceda/","title":"Verificarea rezisten\u021bei la cedarea hidraulic\u0103 a terenului","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 32(PDF pag. 34)2.4.7.5
Pentru starea limit\u0103 de cedare prin ridicarea terenului sub ac\u021biunea curentului ascendent de ap\u0103 (HYD, a se vedea 10.3), trebuie s\u0103 se verifice, pentru orice coloan\u0103 de p\u0103m\u00e2nt \u00a0pertinent\u0103, c\u0103 valoarea de calcul a presiunii totale destabilizatoare a apei din pori (udst;d) la baza coloanei, sau valoarea de calcul a for\u021bei curentului (Sdst;d) \u00een coloan\u0103, este inferioar\u0103 sau egal\u0103 cu tensiunea total\u0103 vertical\u0103 stabilizatoare (sstb;d), la baza coloanei sau cu greutatea \u00een stare submersat\u0103 (G'stb;d) a aceleia\u0219i coloane:
\u00cen rela\u021biile 2.9a \u0219i 2.9b trebuie utiliza\u021bi coeficien\u021bii par\u021biali pentru udst;d, sstb;d, Sdst;d \u0219i G'stb;d pentru situa\u021biile persistente \u0219i tranzitorii definite in A.5(1)P din anexa A.
NOTA - Valorile coeficien\u021bilor par\u021biali pot fi stabilite \u00een anexa na\u021bional\u0103. Tabelul A.17 furnizeaz\u0103 valorile recomandate.
"},{"location":"ro/VerificareaRezisten_eiPentruStarileLimitaAleStructurii_iAleTerenului%C3%AEnSitua_iilePermanente_iTranzitorii/","title":"Verificarea rezisten\u021bei pentru st\u0103rile limit\u0103 ale structurii \u0219i ale terenului \u00een situa\u021biile permanente \u0219i tranzitorii","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 29(PDF pag. 31)2.4.7.3
Generalit\u0103\u021bi
Pentru st\u0103rile limit\u0103 de cedare sau de deforma\u021bie excesiv\u0103 ale unui element de structur\u0103 sau ale terenului (STR \u0219i GEO), trebuie sa se verifice \u00eendeplinirea condi\u021biei:
2.4.7.3.2 Valorile de calcul ale efectelor ac\u021biunilor
Coeficien\u021bii par\u021biali ai ac\u021biunilor pot fi aplica\u021bi fie asupra ac\u021biunilor lor (Frep), fie asupra efectelor ac\u021biunilor lor (E):
Sau
\u00cen unele situa\u021bii de proiectare, aplicarea coeficien\u021bilor par\u021biali asupra ac\u021biunilor generate de p\u0103m\u00e2nt sau transmise prin p\u0103m\u00e2nt (cum sunt presiunile p\u0103m\u00e2ntului sau ale apei) pot conduce la valori de calcul nerezonabile sau chiar imposibile din punct de vedere fizic. \u00een asemenea situa\u021bii, coeficien\u021bii par\u021biali pot fi aplica\u021bi direct asupra efectelor ac\u021biunilor stabilite pe baza valorilor reprezentative ale ac\u021biunilor.
\u00cen rela\u021biile (2.6a) \u0219i (2.6b) trebuie utiliza\u021bi coeficien\u021bii par\u021biali defini\u021bi \u00een articoleleA.3.1 (1)P \u0219i A.3.2(1 )P ale anexei A.
NOT\u0102 - Valori le coeficien\u021bilor par\u021biali pot fi stabili\u021bi \u00een anexa na\u021bional\u0103. Tabelele A.3 \u0219i A.4 furnizeaz\u0103 valori recomandate.
"},{"location":"ro/Verificarelaridicareabazeisapaturii/","title":"Verificare la ridicare a bazei s\u0103p\u0103turii","text":"\u00cen cazul unei diafragme \u00eencastrate \u00een p\u0103m\u00e2nt, prezen\u021ba p\u00e2nzei freatice \u00eentr-o pozi\u021bie care s\u0103 declan\u0219eze o mi\u0219care de filtrare duce la crearea unei for\u021be de filtrare care, dac\u0103 este orientat\u0103 \u00een sus, poate anula greutatea solului care, \u00een absen\u021ba coeziunii, poate fi t\u00e2r\u00e2t de fluxul de ap\u0103 \u0219i poate compromite stabilitatea structurii. Fenomenul de stabilitate a bazei s\u0103p\u0103turi, similar cu cel al sifon\u0103rii, a fost abordat pentru prima dat\u0103 de Terzaghi (1943). \u00a0Spre deosebire de sifonare, care este un fenomen localizat \u00een punctul \u00een care iese prima linie de curgere, fenomenul de ridicare a bazei s\u0103p\u0103turii se extinde p\u00e2n\u0103 la o ad\u00e2ncime egal\u0103 cu cea de \u00eencastrare a peretelui de sprijin pentru o l\u0103\u021bime egal\u0103 cu jum\u0103tate din aceast\u0103 \u00eencastrare.
Pentru a simplifica problema determin\u0103rii rezultatelor efective ale presiunii intersti\u021biale \u00een punctul A, se presupune c\u0103 valoarea suprapresiunii la piciorul diafragmei este constant\u0103 pe lungimea D/2 \u0219i egal\u0103 cu \u03b3w x Hc . Pentru determinarea lui Hc se utilizeaz\u0103 expresia gradientului de eflux iE:
De unde se ob\u021bine:
For\u021ba de filtrare Sw care tinde s\u0103 ridice blocul de sol implicat este egal\u0103 cu:
Condi\u021biile limit\u0103 de stabilitate sunt atinse atunci c\u00e2nd Sw este egal\u0103 cu greutatea efectiv\u0103 a blocului, de aceea factorul de siguran\u021b\u0103 la ridicarea bazei s\u0103p\u0103turii este definit ca fiind raportul dintre greutatea efectiv\u0103 a blocului \u0219i for\u021ba de filtrare:
"},{"location":"ro/Verificarelasifonare/","title":"Verificare la sifonare","text":"\u00cen prezen\u021ba unei p\u00e2nze freatice \u0219i \u00een condi\u021biile declan\u0219\u0103rii unei mi\u0219c\u0103ri de filtrare, \u00een sol se genereaz\u0103 o for\u021b\u0103 de filtrare orientat\u0103 \u00een sus, care poate anula greutatea solului \u0219i, dac\u0103 acesta este lipsit de coeziune, poate trage particulele \u0219i produce o pr\u0103bu\u0219ire a solului. Acest mecanism de pr\u0103bu\u0219ire este cunoscut sub numele de sifonare; el se produce la ie\u0219irea primei linii de curgere, adic\u0103 cea care ader\u0103 la peretele de sustinere. Un alt fenomen care trebuie verificat \u00een condi\u021bii de curgere este cel de ridicare a bazei s\u0103p\u0103turii.
Tensiunea vertical\u0103 efectiv\u0103 \u00een prezen\u021ba unui gradient hidraulic:
\u00cen prezen\u021ba unui gradient hidraulic i, tensiunea vertical\u0103 efectiv\u0103 se calculeaz\u0103 cu ajutorul urm\u0103toarei formule:
\u00cen formula de mai sus, semnifica\u021bia simbolurilor este urm\u0103toarea:
\u25aa g' este greutatea pe unitatea de volum a solului efectiv;
\u25aa i este gradientul hidraulic;
\u25aa gw este greutatea pe unitatea de volum a apei.
Tensiunea vertical\u0103 se anuleaz\u0103 atunci c\u00e2nd:
Factorul de siguran\u021b\u0103 \u00eempotriva sifon\u0103rii este dat de raportul dintre gradientul critic ic \u0219i gradientul de eflux iE
"},{"location":"ro/Zonaancorajtiran_i/","title":"Zon\u0103 ancoraj tiran\u021bi","text":"Aceasta face posibil\u0103 vizualizarea zonei de sol stabil \u00een care se recomand\u0103 (\u0219i, evident, este necesar) s\u0103 se ancoreze eventuali tiran\u021bi.
Tirantul de ancorare, privit ca un element care completeaz\u0103 resursele de rezisten\u021b\u0103 ale peretelui de sus\u021binere, este util\u0103 numai dac\u0103 ancorarea are loc \u00een zone stabile ale solului. \u00a0Prin urmare, este necesar s\u0103 se estimeze cu certitudine zona cea mai potrivit\u0103 \u00een care s\u0103 se fixeze tirantul.
Principiul dup\u0103 care se calculeaz\u0103 zona de ancorare este acela de a identifica acea suprafa\u021b\u0103 de sol \u00een care zona activ\u0103 nu se intersecteaz\u0103 cu zona pasiv\u0103.
Procedura utilizat\u0103 \u00een software este urm\u0103toarea:
N.B. V\u0103 rug\u0103m s\u0103 observa\u021bi figura urm\u0103toare pentru clarific\u0103ri suplimentare:
Determinarea zonei de ancorare
"},{"location":"ro/%C3%8Encarcarideproba_i%C3%AEncercaripemodeleexperimentale/","title":"\u00cenc\u0103rc\u0103ri de proba \u0219i \u00eencerc\u0103ri pe modele experimentale","text":"riferimento: SR EN 1997-1-2004 \u00a0 pag. 34(PDF pag. 36)2.6
Rezultatele \u00eenc\u0103rc\u0103rilor de prob\u0103 sau \u00eencerc\u0103rilor asupra unor modele experimentale pot \u00a0fi utilizate pentru a justifica proiectarea unei lucr\u0103ri, cu condi\u021bia s\u0103 fie luate \u00een considerare urm\u0103toarele aspecte:
\u00cencerc\u0103rile se pot efectua asupra unui tronson din lucrarea real\u0103 sau asupra unor modele la scar\u0103 natural\u0103 sau redus\u0103.
"}]}