N60 - N1,60

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N60 - N1,60

Correlazioni

 

Le correlazioni empiriche più recenti tra NSPT, densità relativa e angolo di resistenza al taglio dei terreni granulari sono impostate con i valori della resistenza penetrometrica in termini di N60 (NSPT=N60 secondo Cestari, 1996) o di N1,60, valore normalizzato ad una pressione geostatica verticale di 1 bar tramite l’applicazione del coefficiente CN (Liao e Withman 1986)

 

N60=NSPT*CE          

 

N60: Valore di NSPT corretto per una efficienza del 60% (secondo Cestari N60=NSPT)

 

CE=ER/60

 

Le energie dai vari sistemi variano dal 45% al 98%

N1,60= NSPT*CE*CN*CR*CB*CS

 

CN=(Pa/σv)1/2 Liao e Withman (1986)

pa=pressione atmosferica= 98.1

 

CN=2/(1+σ'v/100) Skempton (1986) Sabbie Fini

CN=3/(2+σ'v/100) Skempton (1986) Sabbie Grosse

Normalizazione ad una tensione efficace di 100 Kpa (1 Kg/cmq)

 

 

CN:        Coefficiente normalizzazione tensione litostatica

CE:        Correzione rapporto energia

CR:        Correzione lunghezza aste

CB:        Correzione diametro foro

CS:        Correzione metodo di campionamento  

ER:        Rendimento del sistema di battuta secondo la norma ASTM D-4633-86

 

CN nell’applicazione pratica non può essere superiore a 2 e preferibilmente non deve essere superiore a 1.5. La correzione CN va applicata solo per il calcolo della densità relativa e dell’angolo di resistenza a taglio, non va applicata al calcolo dei parametri on drenati e di deformabilità.

 

 

 

Densità relativa

 

Dr=(N1,60/A)1/2     Skempton (1986)

 

A: costante variabile tra 55-65 da sabbie fine a sabbie grosse.

 

Il parametro A viene espresso secondo Cubrinowski e Ishihara (1999-2000) come funzione della differenza dell’indice dei vuoti massimo e minimo.

 

A=9/(emax-emin)1.7

 

I campi di variazione di (emax-emin) sono ripresi da Das et al. (2012) per sabbie pulite e sabbie siltose, mentre per la ghiaia si può fare riferimento al dato riportato da Jamiokowakj e Lo Presti (2003)

emax-emin=0.19-0.29

 

 

 

Angolo di resistenza al taglio

 

Le correlazioni più usate negli ultimi anni, come riportato dal NCHRP (2010) sono:

 

φ=54-27.6034*exp(-0.014*N1,60)        Kulhawy & Mayne (1990)
φ=(20*N1,60)0.5+20                        [per N1,60=3.5-30]  Hutanaka & Uchida (196)
φ=27.1+0.3*N1,60-0.00053*N1,602        Wolff (1989)
φ=(15.4*N1,60)0.5+20                        Mayne et al. (2001)
φ=(15*N1,60)0.5+15                        [per N1,60>5 φ<45]  JRA (1996)

 

 

Recentemente Brown e Hettirachchi (2008) riportano rispetto alle precedenti correlazioni valori più cautelativi dell’angolo di resistenza a taglio che possono essere assimilati approssimativamente all’angolo di attrito a volume costante cioè alla resistenza a taglio in condizioni critiche in corrispondenza della quale ulteriori deformazioni avvengono senza variazione di volume:

 

φ=0.3818*tan-1(0.25*N60*Pa/σ')

 

 

Per effettuare il calcolo di N60, N1,60:

 

clip0006

 

 

 

 

 

 

 


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