Esempio relazione di calcolo¶

RELAZIONE DI CALCOLO¶

Introduzione.¶

Le paratie sono opere di ingegneria civile che trovano molta applicazione in problemi legati alla stabilizzazione di versanti o al sostegno di rilevati di terreno. Tuttavia è anche facile sentire parlare di paratie che sono utilizzate per l’ormeggio di grandi imbarcazioni, o per puntellare pareti di trincee e altri scavi o per realizzare cassoni a tenuta stagna per lavori subacquei. Come si può quindi intuire grande importanza deve essere data alla progettazione di una simile opera, soprattutto per quanto riguarda il progetto strutturale e geotecnico. Per quanto riguarda l’aspetto del calcolo vale la pena sottolineare che non esistono, ad oggi, metodi esatti, e questo è anche dovuto alla complessa interazione tra la profondità di scavo, la rigidezza del materiale costituente la paratia e la resistenza dovuta alla pressione passiva. In ogni caso, i metodi correntemente utilizzati possono essere classificati in due categorie:

Tra le due classi di metodi esposti all’elenco precedente, quello degli elementi finiti è quello che più di tutti risulta razionale, in quanto basato su considerazioni che coinvolgono sia la statica del problema (equilibrio) sia la cinematica (congruenza).

Tipi di paratie¶

I tipi di paratie maggiormente utilizzate allo stato attuale possono essere classificati come segue:

Analisi della paratia.¶

Alcune considerazioni preliminari.¶

Gli elementi che concorrono al calcolo di una paratia sono vari. Si coinvolgono infatti concetti legati alla flessibilità dei pali, al calcolo della spinta del terrapieno, alla rigidezza del terreno ecc. Si osservi la seguente figura:

Figura 1: Schema delle pressioni agenti sulla paratia

Si vede che le pressioni laterali che sono chiamate a concorrere nell’equilibrio sono la pressione attiva sviluppata a tergo della paratia e la pressione passiva che si sviluppa nella parte anteriore della paratia (Parte di valle della paratia). Il calcolo, sia nell’ambito dei metodi semplificati che nell’ambito di metodi numerici, della spinta a tergo ed a valle della paratia viene solitamente condotto sia con il metodo di Rankine che con il metodo do Coulomb. Si rileva però che il metodo di Coulomb fornisce risultati più accurati in quanto essendo la paratia un opera solitamente flessibile, e manifestando quindi spostamenti maggiori si generano fenomeni di attrito all’interfaccia paratia-terreno che possono essere tenuti in conto solo attraverso i coefficienti di spinta di Coulomb. Nell’utilizzo del metodo degli elementi finiti si deve calcolare anche un coefficiente di reazione del terreno ks, oltre che la spinta attiva e passive del terreno. Se si parla di analisi in condizioni non drenate è inoltre necessario conoscere il valore della coesione non drenata. E’ inoltre opportuno considerare che se si vuole tenere debitamente in conto l’attrito tra terreno e opera si deve essere a conoscenza dell’angolo di attrito tra terreno e opera (appunto). In conclusione i parametri (in termini di proprietà del terreno) di cui si deve disporre per effettuare l’analisi sono i seguenti:

Calcolo delle spinte.

Come accennato in uno dei paragrafi precedenti, deve in ogni caso essere effettuato il calcolo della spinta attiva e passiva. Si espone quindi in questa sezione il calcolo delle spinte con il metodo di Coulomb.

Calcolo della spinta attiva.

La spinta attiva può essere calcolata con il metodo di Coulomb o alternativamente utilizzando la Teoria di Caquot.

Metodo di Coulomb.

Il metodo di Coulomb è capace di tenere in conto le variabili più significative, soprattutto con riguardo al fenomeno attritivo che si genera all’interfaccia paratia-terreno. Per terreno omogeneo ed asciutto il diagramma delle pressioni si presenta lineare con distribuzione (valutata alla profondità z):

La spinta totale, che è l’integrale della relazione precedente su tutta l’altezza, è applicata ad 1/3 di H e si calcola con la seguente espressione:

Avendo indicato con ka il valore del coefficiente di pressione attiva, determinabile con la seguente relazione:

gt = Peso unità di volume del terreno;

b = Inclinazione della parete interna rispetto al piano orizzontale passante per il piede;

f = Angolo di resistenza al taglio del terreno;

d = Angolo di attrito terreno-paratia positivo se antiorario;

e = Inclinazione del piano campagna rispetto al piano orizzontale positiva se antioraria;

Metodo di Caquot.

Il metodo di Coulomb risulta essere un metodo sufficientemente accurato per la valutazione dei coefficienti di pressione allo stato limite. Tuttavia soffre dell’ipotesi riguardante la planarità della superficie di scorrimento. Tale ipotesi è rimossa applicando la teoria di Caquot la quale si basa sull’utilizzo di una superficie di scorrimento a forma di spirale logaritmica. Secondo questa teoria il coefficiente di pressione attiva si determina utilizzando la seguente formula:

Dove i simboli hanno il seguente significato:

KaCoulomb è il coefficiente di pressione attiva calcolato con la teoria di Coulomb;

r è un coefficiente moltiplicativo calcolato con la seguente formula:

Dove i simboli sono calcolati con le seguenti formule:

Dove i simboli hanno il seguente significato (vedere anche figura seguente):

β è l’inclinazione del profilo di monte misurata rispetto all’ orizzontale;

j è l’ angolo di attrito interno del terreno spingente;

δ è l’ angolo di attrito all’interfaccia opera-terreno;

Figura: Convenzione utilizzata per il calcolo del coefficiente di pressione secondo la teoria di Caquot

Carico uniforme sul terrapieno

Un carico Q, uniformemente distribuito sul piano campagna induce delle pressioni costanti pari:

Integrando la tensione riportata alla formula precedente si ottiene la spinta totale dovuta al sovraccarico:

Con punto di applicazione ad H/2 (essendo la distribuzione delle tensioni costante). Nelle precedenti formule i simboli hanno il seguente significato:

b= Inclinazione della parete interna rispetto al piano orizzontale passante per il piede

e= Inclinazione del piano campagna rispetto al piano orizzontale positiva se antioraria

Ka= Coefficiente di pressione attiva calcolato al paragrafo precedente

Striscia di carico su pc inclinato

Il carico agente viene decomposto in un carico ortogonale ed in uno tangenziale al terrapieno, le pressioni indotte sulla parete saranno calcolate come illustrato nei due paragrafi che seguono.

Striscia di carico ortogonale al piano di azione

Un carico ripartito in modo parziale di ascissa iniziale x1 ed ascissa finale x2 genera un diagramma di pressioni sulla parete i cui valori sono stati determinati secondo la formulazione di Terzaghi, che esprime la pressione alla generica profondità z come segue:

Con:

Dq=q1-q2;

A=sen(2q1)-sen(2q2)

B=cos(2q1)-cos(2q2)

q1=arctg(z/x1)

q2=arctg(z/x2)

Per integrazione si otterrà la risultante ed il relativo braccio.

Striscia di carico tangenziale al p.c.

T=Intensità del carico [F/L²]

D=4´log[senq1/senq2]

E=sen²q1-sen²q2

Linee di carico sul terrapieno

Le linee di carico generano un incremento di pressioni sulla parete che secondo BOUSSINESQ, alla profondità z, possono essere espresse come segue:

Dove i simboli hanno il seguente significato:

V=Intensità del carico espessa in [F/L];

X=Distanza, in proiezione orizzontale, del punto di applicazione del carico dalla parete;

Se il piano di azione è inclinato di e viene ruotato il sistema di riferimento xz in XZ, attraverso la seguente trasformazione:

Spinta in presenza di falda acquifera

La falda con superficie distante Hw dalla base della struttura, induce delle pressioni idrostatiche normali alla parete che, alla profondità z sono espresse come segue:

La spinta idrostatica totale si ottiene per integrazione su tutta l’altezza della relazione precedente:

Avendo indicato con H l’altezza totale di spinta e con gw il peso dell’unità di volume dell’acqua. La spinta del terreno immerso si ottiene sostituendo gt con g't (g't = gsaturo - gw), peso specifico del materiale immerso in acqua. In condizioni sismiche la sovraspinta esercitata dall'acqua viene valutata nel seguente modo:

applicata a 2/3 dell'altezza della falda Hw [Matsuo O'Hara (1960) Geotecnica , R. Lancellotta]

Effetto dovuto alla presenza di coesione

La coesione induce delle pressioni negative costanti pari a:

Non essendo possibile stabilire a priori quale sia il decremento indotto della spinta per effetto della coesione. E' stata calcolate l'altezza critica Zc come segue:

Dove i simboli hanno il seguente significato

Q= Carico agente sul terrapieno eventualmente presente.

gt = Peso unità di volume del terreno

b = Inclinazione della parete interna rispetto al piano orizzontale passante per il piede

e = Inclinazione del piano campagna rispetto al piano orizzontale positiva se antioraria

C= Coesione del materiale

Ka= Coefficiente di pressione attiva, come calcolato ai passi precedenti

Nel caso in cui si verifichi la circostanza che la Zc, calcolata con la formula precedente, sia minore di zero è possibile sovrapporre direttamente gli effetti dei diagrammi, imponendo un decremento al diagramma di spinta originario valutato come segue:

Dove si è indicata con il simbolo H l’altezza totale di spinta.

Sisma

Spinta attiva in condizioni sismiche

In presenza di sisma la forza di calcolo esercitata dal terrapieno sulla parete è data da:

Dove i simboli hanno il seguente significato:

H= altezza di scavo

Kv= coefficiente sismico verticale

g= peso per unità di volume del terreno

K= coefficienti di spinta attiva totale (statico + dinamico) (vedi Mononobe & Okabe)

Ews= spinta idrostatica dell’acqua

Ewd= spinta idrodinamica.

Per terreni impermeabili la spinta idrodinamica Ewd = 0, ma viene effettuata una correzione sulla valutazione dell’angolo b della formula di Mononobe & Okabe così come di seguito:

Nei terreni ad elevata permeabilità in condizioni dinamiche continua a valere la correzione di cui sopra, ma la spinta idrodinamica assume la seguente espressione:

Con H’ altezza del livello di falda (riportata nella sezione relativa al calcolo della spinta idrostatica).

Resistenza passiva

Anche per il calcolo della resistenza passiva si possono utilizzare i due metodi usati nel calcolo della pressione allo stato limite attivo (metodo di Coulomb e metodo di Caquot).

Metodo di Coulomb

Per terreno omogeneo il diagramma delle pressioni in condizioni di stato limite passivo risulta lineare con legge del tipo del tipo:

Ancora una volta integrando la precedente relazione sull’altezza di spinta ( che per le paratie deve essere valutata attentamente ) si ottiene la spinta passiva totale:

Avendo indicato al solito con H l’altezza di spinta, gt il peso dell’unità di volume di terreno e con kp il coefficiente di pressione passiva ( in condizioni di stato limite passivo ). Il valore di questo coefficiente è determinato con la seguente formula:

con valori limite pari a:d< b-f-e (Muller-Breslau).

Metodo di Caquot

Il metodo di Caquot differisce dal metodo di Coulomb per il calcolo del coefficiente di pressione allo stato limite passivo. Il coefficiente di pressione passiva viene calcolato, con questo metodo, interpolando i valori della seguente tabella:

| Coefficient of passive earth pressure Kp for δ = -φ | |---|---|---| | α [°] | φ [°] | Kp when β° |

		0	5	10	15	20	25	30	35	40	45
	10	1,17	1,41	1,53
	15	1,30	1,70	1,92	2,08
	20	1,71	2,08	2,42	2,71	2,92
	25	2,14	2,81	2,98	3,88	4,22	4,43
-30	30	2,78	3,42	4,18	5,01	5,98	8,94	7,40
	35	3,75	4,73	5,87	7,21	8,78	10,80	12,50	13,80
	40	5,31	8,87	8,77	11,00	13,70	17,20	24,80	25,40	28,40
	45	8,05	10,70	14,20	18,40	23,80	90,60	38.90	49,10	60,70	69,10
	10	1,36	1,58	1,70
	15	1,68	1,97	2,20	2,38
	20	2,13	2,52	2,92	3,22	3,51
	25	2,78	3,34	3,99	4,80	5,29	5,57
-20	30	3,78	4,81	8,58	8,81	7,84	9,12	9,77
	35	5,38	8,89	8,28	10,10	12,20	14,80	17,40	19,00
	40	8,07	10,40	12,00	18,50	20,00	25,50	38,50	37,80	42,20
	45	13,2	17,50	22,90	29,80	38,30	48,90	82,30	78,80	97,30	111,04
	10	1,52	1,72	1,83							.
	15	1,95	2,23	2,57	2,88
	20	2,57	2,98	3,42	3,75	4,09
	25	3,50	4,14	4,90	5,82	8,45	8,81
-10	30	4,98	8,01	7,19	8,51	10,10	11,70	12,80
	35	7,47	9,24	11,30	13,80	18,70	20,10	23,70	2ó,00
	40	12,0	15,40	19,40	24,10	29,80	37,10	53,20	55,10	61,80
	45	21,2	27,90	38,50	47,20	80,80	77,30	908,20	124,00	153,00	178,00
	10	1,84	1,81	1,93
	15	2,19	2,46	2,73	2,91
	20	3,01	3,44	3,91	4,42	4,66
	25	4,28	5,02	5,81	8,72	7,71	8,16
0	30	8,42	7,69	9,19	10,80	12,70	14,80	15,90
	35	10,2	12,60	15,30	18,80	22,30	28,90	31,70	34,90
	40	17,5	22,30	28,00	34,80	42,90	53,30	78,40	79,10	88,70
	45	33,5	44,10	57,40	74,10	94,70	120,00	153,00	174,00	240,00	275,00

	10	1,73	1,87	1,98
	15	2,40	2,65	2,93	3,12
	20	3,45	3,90	4,40	4,96	5,23
10	25	5,17	5,99	6,90	7,95	9,11	9,67
	30	8,17	9,69	11,40	13,50	15,90	18,50	19,90
	35	13,8	16,90	20,50	24,80	29,80	35,80	42,30	46,60
	40	25,5	32,20	40,40	49,90	61,70	76,40	110,00	113,00	127,00
	45	52,9	69,40	90,90	116,00	148,00	i88,00	239,00	303,00	375,00	431,00
	10	1,78	1,89 I	2,01
	15	2,58	2,821	3,11	3,30
	20	3,90	4,38	4,92	5,53	5,83
20	25	6,18	7,12	8,17	9,39	10,70	11,40
	30	10,4	12,30	14,40	16,90	20,00	23,20	25,00
	35	18,7	22,80	27,60	33,30	40,00	48,00	56,80	62,50
	40	37,2	46,90	58,60	72,50	89,30	111,00	158,00	164,00	185,00
	45	84,0	110,00	143,00	184,00	234,00	297,00	378,00	478,00	592,00	680,00

Tabella: Valutazione del coefficiente di pressione passiva con la teoria di Caquot

Carico uniforme sul terrapieno

La resistenza indotta da un carico uniformemente distribuito Sq vale:

Con punto di applicazione pari a H/2 ( essendo il diagramma delle tensioni orizzontali costante per tutta l’altezza ). Nella precedente formula kp è il coefficiente di spinta passiva valutato al paragrafo precedente.

Coesione

La coesione determina un incremento di resistenza pari a:

Tale incremento va a sommarsi direttamente al diagramma principale di spinta.

Metodo dell’equilibrio limite ( LEM )

Il metodo dell’equilibrio limite consiste nel ricercare soluzioni, al problema di verifica o di progetto, che siano compatibili con il solo aspetto statico del problema. In sostanza si ragiona in termini di equilibrio di un corpo rigido, senza preoccuparsi della congruenza cinematica degli spostamenti. I principali schemi di calcolo cui si farà riferimento sono i seguenti:

Paratia a sbalzo: calcolo della profondità d’infissione limite

Per paratia non tirantata, la stabilità è assicurata dalla resistenza passiva del terreno che si trova a valle della stessa; dall'equilibrio dei momenti rispetto al centro di rotazione si ottiene:

Dove i simboli hanno il seguente significato:

Sm=componente orizzontale della spinta attiva;

Bm=braccio di Sm rispetto ad O centro di rotazione;

Rv=componente orizzontale della resistenza passiva;

Bv=braccio di Rv rispetto ad O centro di rotazione;

ogni termine risulta funzione di t dove t è la profondità del centro di rotazione rispetto al piano di riferimento di valle (piano campagna a valle). La lunghezza necessaria per assicurare l'equilibrio alla traslazione orizzontale si ottiene aumentando t come segue:

Figura 2: Schema di riferimento per il calcolo dell'equilibrio della paratia

Coefficiente di sicurezza sulla resistenza passiva

La lunghezza d’infissione d come sopra determinata è relativa alla condizione limite di incipiente collasso, tramite un coefficiente F. E’ possibile introdurre un margine di sicurezza sulle resistenze passive; la riduzione si effetua come segue:

Paratia tirantata ad estremo libero: calcolo della profondità d’infissione limite

La stabilità dell'opera è assicurata anche dai tiranti ancorati sulla paratia. Per utilizzare lo schema di calcolo ad estremo libero, la paratia deve essere sufficientemente corta e rigida. La lunghezza di infissione, sarà determinata imponendo l'equilibrio alla rotazione sull'origine del tirante indicato B1

Dove i simboli hanno il seguente significato:

Sm= componente orizzontale spinta attiva;

H= altezza terreno da sostenere;

t= profondità di infissione calcolata;

Bm=braccio di Sm rispetto alla base della paratia;

Pm=ordinata del punto di applicazione del tirante a monte;

Rv = componente orizzontale della resistenza passiva;

Bv = braccio di Rv.

Noto t, si determinano Sm ed Rv ed il relativo sforzo del tirante.

Coefficiente di sicurezza F sulle resistenze passive

La lunghezza d’infissione sarà ulteriormente aumentata per avere margine di sicurezza in condizioni di esercizio tramite il coefficiente di sicurezza F:

Paratia tirantata ad estremo fisso: calcolo della profondità d’infissione limite

Se la sezione più profonda della paratia non trasla e non ruota può essere assimilata ad un incastro, in tal caso la paratia si definisce ad estremo fisso. Un procedimento elaborato da BLUM consente di ricavare la profondità d’infissione (t+t'), imponendo le condizioni cinematiche di spostamenti nulli alla base dell'opera ed all'origine del tirante (B1), e le condizioni statiche di momento e taglio nullo alla base della paratia. Si perviene ad una equazione di 5° grado in (t+t') che può essere risolta in modo agevole.

Coefficiente di sicurezza F sulle resistenze

Per aumentare il fattore di sicurezza sono stati introdotti negli sviluppi numerici, valori delle resistenze passive ridotte.

Metodo degli elementi finiti (FEM)

Il metodo degli elementi finiti è il metodo che più di tutti si fonda su basi teoriche solide e razionali. Di fatti tutto il metodo presuppone che il problema sia affrontato tenendo in conto sia l’aspetto statico (e quindi l’equilibrio del problema, sia l’aspetto cinematica (e quindi la congruenza degli spostamenti o meglio delle deformazioni). In questo approccio la paratia è modellata come un insieme di travi, con vincolo di continuità tra loro (elementi beam) vincolati al terreno mediante molle elastiche, la cui rigidezza è valutata in funzione delle proprietà elastiche del terreno. Nella figura che segue è mostrato schematicamente il modello utilizzato per l’analisi ad elementi finiti:

Figura 3: Schematizzazione della paratia ad elementi finiti

Vari aspetti hanno importanza centrale in questo metodo di calcolo. Si riportano nel seguito gli aspetti essenziali.

Calcolo del modulo di rigidezza Ks del terreno

Come già detto in precedenza, il terreno viene schematizzato con delle molle di rigidezza Ks applicate sui nodi dei conci compresi tra il nodo di fondo scavo e l'estremità di infissione. La stima della rigidezza Ks è stata effettuata sulla base della capacità portante delle fondazioni secondo la seguente formula:

Dove i simboli hanno il seguente significato:

As= costante, calcolata come segue As=C´(c´Nc+0.5´G´B´Ng)

Bs= coefficiente funzione della profondità Bs=C´G´Nq

Z= Profondità in esame

C= 40 nel sistema internazionale SI

n= p´tanj

Nq= exp[n´(tan²(45° + j/2)]

Nc= (Nq-1)´cotj

Ng= 1.5´(Nq-1)´tanj

Tiranti

I tiranti vengono schematizzati come elementi elastici, con sezione trasversale di area pari ad A modulo di elasticità E e lunghezza L. Per un tratto di paratia di larghezza unitaria, l'azione dei tiranti inclinati di un angolo b vale:

Sifonamento

Il sifonamento è un fenomeno che in una fase iniziale si localizza al piede della paratia, e poi rapidamente si estende nell'intorno del volume resistente. Si verifica quando, per una elevata pressione idrodinamica o di infiltrazione, si annullano le pressioni passive efficaci, con la conseguente perdita di resistenza del terreno. Si assume di norma un fattore di sicurezza Fsif=3.5-4 Indicando con:

ic = Gradiente Idraulico critico;

ie = Gradiente Idraulico in condizioni di esercizio;

Il margine di sicurezza è definito come rapporto tra ic ed ie, se ie<ic la paratie è stabile.

Verifica delle sezioni e calcolo armature

Il calcolo delle armature e le verifiche a presso-flessione e taglio della paratia soggetta alle sollecitazioni N,M e T, si effettuano sulla sezione maggiormente sollecitata. Le sollecitazioni di calcolo sono ottenute come prodotto tra le sollecitazioni ottenute con un calcolo a metro lineare e l’interasse tra i pali (o larghezza dei setti se la paratia è costituita da setto):

Dove M', M', T' rappresentano il momento il taglio e lo sforzo normale relativi ad una striscia unitaria di calcolo mentre i è l’interasse tra i pali per paratia costituita da pali o micropali (o larghezza setti per paratia costituita da setti).

Descrizione:

Messa in sicurezza discarica xxxxxx- Paratia

Località:

Archivio materiali

CONGLOMERATI

Nr.	Classe calcestruzzo	fck,cubi [MPa]	Ec [MPa]	fck [MPa]	fcd [MPa]	fctd [MPa]	fctm [MPa]
1	C20/25	25	29380.7	19.6	11.1	1	2.2
2	C25/30	30	30861.5	24.5	13.9	1.2	2.5
3	C28/35	35	31675.5	27.5	15.6	1.3	2.7
4	C40/50	50	34539	39.2	19.4	1.5	3.1

Acciai:

Nr.	Classe acciaio	Es [MPa]	fyk [MPa]	fyd [MPa]	ftk [MPa]	ftd [MPa]	ep_tk	epd_ult	ß1*ß2 iniz.	ß1*ß2 finale
1	B450C	196133	441.3	383.7	529.6	441.3	.075	.0675	1	0.5
2	FeB44k	196133	421.7	366.7	529.6	366.7	.05	.04	1	0.5

GEOMETRIA SEZIONE

SezioneCircolare Barre

CalcestruzzoC20/25

AcciaioFeB44k

NomeCircolare da 0.8

Diametro0.8m

DisposizioneSingola fila

Interasse Longitudinale1 m

Archivio cordoli ancoraggio tiranti

Nr.	Descrizione	Materiale	Base [cm]	Altezza [cm]	Altezza [cm²]	Wx [cm³]	Wy [cm³]
1	HE100A	ACCIAIO	10.00	9.60	21.24	72.76	26.76
2	trefolo	2	--	--	4.17	--	- -

Archivio tiranti

Nr.	Descrizione	Area armatura [cm²]	Diametro foro [m]	Diametro bulbo [m]	Lughezza libera [m]	Lunghezza bulbo [m]	Materiale Acciaio	Materiale Calcestruzzo
1	Tirante 1	12	0.25	0.5	8	8	B450C	C20/2 5

Dati generali FEM

Massimo spostamento lineare terreno1.5cm

Fattore tollezanza spostamento0.005cm

Tipo analisiLineare

Massimo numero di iterazioni20

Fattore riduzione molla fondo scavo1

Profondità infissione iniziale2.8m

Incremento profondità infissione0.2m

Numero di elementi36

Numero nodo di fondo scavo16

Stratigrafia

Fase: 1

Nr.	Peso specifico [kN/m³]	Coesione [kN/m²]	Ancolo attrito [°]	Spessore [m]	Inclinazione [°]	Descrizione
1	10.0	0.0	22.0	0.5	0.0	RSU
2	19.5	38.0	18.0	12.001	15.0	Frana
3	20.3	53.0	19.0	14.911	0.0	flysch

Calcolo coefficienti sismici

Dati generali

Descrizione zona

Latitudine43.9966[°]

Longitudine11.3492[°]

Dati opera

Tipo operaOpere ordinarie

Classe d'usoII

Vita nominale50[anni]

Vita di riferimento50[anni]

Parametri sismici su un sito di riferimento

Categoria sottosuoloC

Categoria topograficaT1

SL	Tr [Anni]	ag [m/sec²]	F0 [-]	TS* [sec]
SLO	30	0.640	2.450	0.260
SLD	50	0.810	2.420	0.260
SLV	475	2.020	2.370	0.290
SLC	975	2.570	2.400	0.290

Coefficienti sismici orizzontale e verticale

Opera: Stabilità dei pendii

SL	Amax [m/sec²]	beta [-]	kh [-]	kv [-]
SLO	0.960	0.200	0.020	0.010
SLD	1.215	0.200	0.025	0.012
SLV	2.842	0.280	0.081	0.041
SLC	3.399	0.280	0.097	0.049

Tiranti

Fase: 1

Descrizione	x [m]	z [m]	Inclinazione [°]	Interasse [m]	Angolo attrito [°]	Adesione [kN/m²]	Tipologia	Cordolo	Attivo Passivo	Tiro iniziale [kN]
tirante a 3 trefoli	0	-0.36	35	2	18	12	Tirante 1	1	Attivo	0

Analisi Paratia

Profondità massima di infissione3 [m]

Fase: 1 Analisi geotecni caFase: 1 - Combinazione: 1

Altezza scavo 4 [m]

Tipo: S.L.U. [STR]

Nome: A1+M1+R1

Coefficienti sismici: Kh = 0 , Kv = 0

Coefficienti parziali azioni

Nr.	Azioni	Fattori combinazione
1	Peso proprio	1
2	Spinta terreno	1
3	Spinta falda	1.5
4	Spinta sismica x	0
5	Spinta sismica y	0
6	tirante a 3 trefoli	1

Coefficienti parziali terreno

Nr.	Parametro	Coefficienti parziali
1	Tangente angolo resistenza taglio	1.25
2	Coesione efficace	1.25
3	Resistenza non drenata	1.4
4	Peso unità volume	1
5	Angolo di attrito terra parete	1

Coefficienti resistenze capacità portante verticale

Nr.	Capacità portante	Coefficienti resistenze
1	Punta	1.7
2	Laterale compressione	1.45
3	Totale	1.6
4	Laterale trazione	1.6
5	Orizzontale	1.6

Profondità di infissione3.00[m]

Pressione massima terreno27.17[kPa]

Momento massimo42.63[kNm/m]

Taglio massimo26.32[KN/m]

Carico limite tiranti

Descrizione	Profondità Media bulbo [m]	Coefficienti spinta	Pressione media bulbo [kPa]	Carico limite terreno [kN]	Resistenza aderenza [kN]	Carico limite [kN]	Meccanismo rottura
tirante a 3 trefoli	7.24	1.30	136.49	2380.48	1369.14	460.44	Acciaio

tirante a 3 trefoli

Reazione tirante51.66[KN]

Fattore sicurezza8.91

Sollecitazioni

Z [m]	Pressioni totali terreno [kPa]	Sforzo normale [kN/m]	Momento [kNm/m]	Taglio [kN/m]	Spostamento [cm]	Modulo reazione [kN/m³]
0.27	1.41	37.06	-0.02	25.35	0.2144	--
0.53	2.87	40.35	6.75	24.60	0.2098	--
0.80	4.74	43.64	13.31	23.39	0.2051	--
1.07	6.61	46.92	19.55	21.64	0.2002	--
1.33	8.48	50.21	25.33	19.30	0.1952	--
1.60	10.35	53.49	30.48	16.60	0.1898	--
1.87	12.22	56.78	34.91	13.35	0.1840	--
2.13	14.09	60.07	38.47	9.61	0.1779	--
2.40	15.96	63.35	41.04	5.30	0.1712	--
2.67	17.82	66.64	42.46	0.59	0.1641	--
2.93	19.69	69.93	42.63	-4.63	0.1565	--
3.20	21.56	73.21	41.38	-10.26	0.1484	--
3.47	23.43	76.50	38.63	-16.51	0.1397	--
3.73	25.30	79.78	34.22	-22.86	0.1306	--
4.00	27.17	83.07	28.13	-26.32	0.1211	15783.94
4.14	--	84.83	24.35	-23.77	0.1159	15783.94
4.29	-17.45	86.59	20.95	-21.68	0.1106	15783.94
4.43	-16.60	88.35	17.85	-19.27	0.1052	15783.94
4.57	-15.74	90.11	15.08	-17.24	0.0997	15783.94
4.71	-14.87	91.87	12.61	-15.38	0.0942	15783.94
4.86	-14.00	93.63	10.40	-13.22	0.0887	15783.94
5.00	-13.11	95.39	8.50	-11.51	0.0831	15783.94
5.14	-12.23	97.15	6.87	-10.05	0.0775	15783.94
5.29	-11.34	98.92	5.43	-8.40	0.0718	15783.94
5.43	-10.45	100.68	4.23	-7.17	0.0662	15783.94
5.57	-9.55	102.44	3.21	-5.90	0.0605	15783.94
5.71	-8.65	104.20	2.37	-4.73	0.0548	15783.94
5.86	-7.75	105.96	1.69	-3.64	0.0491	15783.94
6.00	-6.86	107.72	1.16	-2.81	0.0434	15783.94
6.14	-5.96	109.48	0.76	-2.09	0.0377	15783.94
6.29	-5.05	111.24	0.46	-1.50	0.0320	15783.94
6.43	-4.15	113.00	0.24	-0.93	0.0263	15783.94
6.57	-3.25	114.76	0.11	-0.55	0.0206	15783.94
6.71	-2.35	116.52	0.04	-0.20	0.0149	15783.94
6.86	-1.45	118.28	0.01	-0.03	0.0092	15783.94

Fase: 1 - Combinazione: 2

Altezza scavo 4 [m]

Tipo: S.L.U.

Nome: A2+M2+R2

Coefficienti sismici: Kh = 0 , Kv = 0

Coefficienti parziali azioni

Nr.	Azioni	Fattori combinazione
1	Peso proprio	1
2	Spinta terreno	1
3	Spinta falda	1.3
4	Spinta sismica x	0
5	Spinta sismica y	0
6	tirante a 3 trefoli	1

Coefficienti parziali terreno

Nr.	Parametro	Coefficienti parziali
1	Tangente angolo resistenza taglio	1.25
2	Coesione efficace	1.25
3	Resistenza non drenata	1.4
4	Peso unità volume	1
5	Angolo di attrito terra parete	1

Coefficienti resistenze capacità portante verticale

Nr.	Capacità portante	Coefficienti resistenze
1	Punta	1.7
2	Laterale compressione	1.45
3	Totale	1.6
4	Laterale trazione	1.6
5	Orizzontale	1.6

Profondità di infissione3.00[m]

Pressione massima terreno27.17[kPa]

Momento massimo42.63[kNm/m]

Taglio massimo26.32[KN/m]

Carico limite tiranti

Descrizione	Profondità Media bulbo [m]	Coefficienti spinta	Pressione media bulbo [kPa]	Carico limite terreno [kN]	Resistenza aderenza [kN]	Carico limite [kN]	Meccanismo rottura
tirante a 3 trefoli	7.24	1.30	136.49	2380.48	1369.14	460.44	Acciaio

tirante a 3 trefoli

Reazione tirante51.66[KN]

Fattore sicurezza8.91

Sollecitazioni

Z [m]	Pressioni totali terreno [kPa]	Sforzo normale [kN/m]	Momento [kNm/m]	Taglio [kN/m]	Spostamento [cm]	Modulo reazione [kN/m³]
0.27	1.41	37.06	-0.02	25.35	0.2144	--
0.53	2.87	40.35	6.75	24.60	0.2098	--
0.80	4.74	43.64	13.31	23.39	0.2051	--
1.07	6.61	46.92	19.55	21.64	0.2002	--
1.33	8.48	50.21	25.33	19.30	0.1952	--
1.60	10.35	53.49	30.48	16.60	0.1898	--
1.87	12.22	56.78	34.91	13.35	0.1840	--
2.13	14.09	60.07	38.47	9.61	0.1779	--
2.40	15.96	63.35	41.04	5.30	0.1712	--
2.67	17.82	66.64	42.46	0.59	0.1641	--
2.93	19.69	69.93	42.63	-4.63	0.1565	--
3.20	21.56	73.21	41.38	-10.26	0.1484	--
3.47	23.43	76.50	38.63	-16.51	0.1397	--
3.73	25.30	79.78	34.22	-22.86	0.1306	--
4.00	27.17	83.07	28.13	-26.32	0.1211	15783.94
4.14	--	84.83	24.35	-23.77	0.1159	15783.94
4.29	-17.45	86.59	20.95	-21.68	0.1106	15783.94
4.43	-16.60	88.35	17.85	-19.27	0.1052	15783.94
4.57	-15.74	90.11	15.08	-17.24	0.0997	15783.94
4.71	-14.87	91.87	12.61	-15.38	0.0942	15783.94
4.86	-14.00	93.63	10.40	-13.22	0.0887	15783.94
5.00	-13.11	95.39	8.50	-11.51	0.0831	15783.94
5.14	-12.23	97.15	6.87	-10.05	0.0775	15783.94
5.29	-11.34	98.92	5.43	-8.40	0.0718	15783.94
5.43	-10.45	100.68	4.23	-7.17	0.0662	15783.94
5.57	-9.55	102.44	3.21	-5.90	0.0605	15783.94
5.71	-8.65	104.20	2.37	-4.73	0.0548	15783.94
5.86	-7.75	105.96	1.69	-3.64	0.0491	15783.94
6.00	-6.86	107.72	1.16	-2.81	0.0434	15783.94
6.14	-5.96	109.48	0.76	-2.09	0.0377	15783.94
6.29	-5.05	111.24	0.46	-1.50	0.0320	15783.94
6.43	-4.15	113.00	0.24	-0.93	0.0263	15783.94
6.57	-3.25	114.76	0.11	-0.55	0.0206	15783.94
6.71	-2.35	116.52	0.04	-0.20	0.0149	15783.94
6.86	-1.45	118.28	0.01	-0.03	0.0092	15783.94

Fase: 1 - Combinazione: 3

Altezza scavo 4 [m]

Tipo: S.L.U. [GEO-STR]

Nome: Sismica

Coefficienti sismici: Kh = 0.0196 , Kv = 0.0098

Coefficienti parziali azioni

Nr.	Azioni	Fattori combinazione
1	Peso proprio	1
2	Spinta terreno	1
3	Spinta falda	1
4	Spinta sismica x	1
5	Spinta sismica y	1
6	tirante a 3 trefoli	1

Coefficienti parziali terreno

Nr.	Parametro	Coefficienti parziali
1	Tangente angolo resistenza taglio	1.25
2	Coesione efficace	1.25
3	Resistenza non drenata	1.4
4	Peso unità volume	1
5	Angolo di attrito terra parete	1

Coefficienti resistenze capacità portante verticale

Nr.	Capacità portante	Coefficienti resistenze
1	Punta	1.7
2	Laterale compressione	1.45
3	Totale	1.6
4	Laterale trazione	1.6
5	Orizzontale	1.6

Profondità di infissione3.00[m]

Pressione massima terreno30.09[kPa]

Momento massimo47.04[kNm/m]

Taglio massimo29.16[KN/m]

Carico limite tiranti

Descrizione	Profondità Media bulbo [m]	Coefficienti spinta	Pressione media bulbo [kPa]	Carico limite terreno [kN]	Resistenza aderenza [kN]	Carico limite [kN]	Meccanismo rottura
tirante a 3 trefoli	7.24	1.30	136.49	2380.48	1369.14	460.44	Acciaio

tirante a 3 trefoli

Reazione tirante56.65[KN]

Fattore sicurezza8.13

Sollecitazioni

Z [m]	Pressioni totali terreno [kPa]	Sforzo normale [kN/m]	Momento [kNm/m]	Taglio [kN/m]	Spostamento [cm]	Modulo reazione [kN/m³]
0.27	1.45	38.81	-0.02	27.85	0.2351	--
0.53	2.98	42.10	7.41	27.03	0.2301	--
0.80	5.07	45.38	14.62	25.77	0.2250	--
1.07	7.15	48.67	21.50	23.84	0.2197	--
1.33	9.24	51.96	27.86	21.35	0.2142	--
1.60	11.32	55.24	33.56	18.33	0.2083	--
1.87	13.41	58.53	38.46	14.74	0.2020	--
2.13	15.49	61.82	42.40	10.65	0.1953	--
2.40	17.58	65.10	45.25	5.96	0.1881	--
2.67	19.66	68.39	46.84	0.76	0.1803	--
2.93	21.75	71.67	47.04	-5.01	0.1720	--
3.20	23.83	74.96	45.71	-11.36	0.1631	--
3.47	25.92	78.25	42.68	-18.19	0.1536	--
3.73	28.00	81.53	37.83	-25.22	0.1437	--
4.00	30.09	84.82	31.11	-29.16	0.1332	15783.94
4.14	--	86.58	26.97	-26.43	0.1275	15783.94
4.29	-19.20	88.34	23.18	-23.85	0.1217	15783.94
4.43	-18.27	90.10	19.78	-21.43	0.1158	15783.94
4.57	-17.33	91.86	16.72	-19.10	0.1098	15783.94
4.71	-16.38	93.62	14.00	-16.90	0.1037	15783.94
4.86	-15.42	95.38	11.55	-14.74	0.0977	15783.94
5.00	-14.45	97.14	9.44	-12.77	0.0915	15783.94
5.14	-13.48	98.90	7.62	-10.96	0.0854	15783.94
5.29	-12.50	100.66	6.05	-9.27	0.0792	15783.94
5.43	-11.52	102.42	4.71	-7.90	0.0730	15783.94
5.57	-10.54	104.18	3.58	-6.60	0.0668	15783.94
5.71	-9.55	105.95	2.65	-5.22	0.0605	15783.94
5.86	-8.57	107.71	1.89	-4.04	0.0543	15783.94
6.00	-7.58	109.47	1.31	-3.16	0.0480	15783.94
6.14	-6.60	111.23	0.86	-2.38	0.0418	15783.94
6.29	-5.61	112.99	0.52	-1.68	0.0355	15783.94
6.43	-4.62	114.75	0.27	-1.04	0.0293	15783.94
6.57	-3.63	116.51	0.13	-0.59	0.0230	15783.94
6.71	-2.64	118.27	0.04	-0.24	0.0167	15783.94
6.86	-1.66	120.03	0.01	-0.03	0.0105	15783.94

Carico limite verticale

Fase 1 Combinazione 1

Fattore Nc9.136

Fattore Nq3.968

Carico limite punta151.316kN

Carico limite laterale399.584kN

Carico limite totale550.900kN

Forza verticale agente118.281kN

Fattore sicurezza4.658kN

Fase 1 Combinazione 2

Fattore Nc9.136

Fattore Nq3.968

Carico limite punta151.316kN

Carico limite laterale399.584kN

Carico limite totale550.900kN

Forza verticale agente118.281kN

Fattore sicurezza4.658kN

Fase 1 Combinazione 3

Fattore Nc9.136

Fattore Nq3.968

Carico limite punta151.316kN

Carico limite laterale399.584kN

Carico limite totale550.900kN

Forza verticale agente120.029kN

Fattore sicurezza4.590kN

Risultati analisi strutturale

Fase: 1 Risultati analisi strutturale

Fase: 1 - Combinazione: 1

Z [m]	Nome sezione	N [kN]	M [kNm]	T [kN]	Nr.Barre Diametro	Nu [kN]	Mu [kNm]	Cond. Verfica Flessione	Ver. Fless.
0.27	Circolare da 0.8	37.06	-0.02	25.35	8Ø16	37.07	-210.16	12572.66	Verificata
0.53	Circolare da 0.8	40.35	6.75	24.60	8Ø16	40.36	211.10	31.28	Verificata
0.80	Circolare da 0.8	43.64	13.31	23.39	8Ø16	43.64	212.04	15.93	Verificata
1.07	Circolare da 0.8	46.92	19.55	21.64	8Ø16	46.92	212.98	10.90	Verificata
1.33	Circolare da 0.8	50.21	25.33	19.30	8Ø16	50.21	213.91	8.45	Verificata
1.60	Circolare da 0.8	53.49	30.48	16.60	8Ø16	53.49	214.85	7.05	Verificata
1.87	Circolare da 0.8	56.78	34.91	13.35	8Ø16	56.79	215.79	6.18	Verificata
2.13	Circolare da 0.8	60.07	38.47	9.61	8Ø16	60.07	216.73	5.63	Verificata
2.40	Circolare da 0.8	63.35	41.04	5.30	8Ø16	63.35	217.67	5.30	Verificata
2.67	Circolare da 0.8	66.64	42.46	0.59	8Ø16	66.64	218.61	5.15	Verificata
2.93	Circolare da 0.8	69.93	42.63	-4.63	8Ø16	69.93	219.54	5.15	Verificata
3.20	Circolare da 0.8	73.21	41.38	-10.26	8Ø16	73.21	220.48	5.33	Verificata
3.47	Circolare da 0.8	76.50	38.63	-16.51	8Ø16	76.51	221.41	5.73	Verificata
3.73	Circolare da 0.8	79.78	34.22	-22.86	8Ø16	79.79	222.34	6.50	Verificata
4.00	Circolare da 0.8	83.07	28.13	-26.32	8Ø16	83.07	223.28	7.94	Verificata
4.14	Circolare da 0.8	84.83	24.35	-23.77	8Ø16	84.84	223.78	9.19	Verificata
4.29	Circolare da 0.8	86.59	20.95	-21.68	8Ø16	86.59	224.28	10.70	Verificata
4.43	Circolare da 0.8	88.35	17.85	-19.27	8Ø16	88.36	224.78	12.60	Verificata
4.57	Circolare da 0.8	90.11	15.08	-17.24	8Ø16	90.11	225.28	14.94	Verificata
4.71	Circolare da 0.8	91.87	12.61	-15.38	8Ø16	91.87	225.78	17.90	Verificata
4.86	Circolare da 0.8	93.63	10.40	-13.22	8Ø16	93.62	226.27	21.76	Verificata
5.00	Circolare da 0.8	95.39	8.50	-11.51	8Ø16	95.39	226.77	26.67	Verificata
5.14	Circolare da 0.8	97.15	6.87	-10.05	8Ø16	97.16	227.27	33.10	Verificata
5.29	Circolare da 0.8	98.92	5.43	-8.40	8Ø16	98.92	227.77	41.93	Verificata
5.43	Circolare da 0.8	100.68	4.23	-7.17	8Ø16	100.67	228.27	54.01	Verificata
5.57	Circolare da 0.8	102.44	3.21	-5.90	8Ø16	102.43	228.77	71.34	Verificata
5.71	Circolare da 0.8	104.20	2.37	-4.73	8Ø16	104.20	229.27	96.78	Verificata
5.86	Circolare da 0.8	105.96	1.69	-3.64	8Ø16	105.95	229.77	135.66	Verificata
6.00	Circolare da 0.8	107.72	1.16	-2.81	8Ø16	107.72	230.27	198.90	Verificata
6.14	Circolare da 0.8	109.48	0.76	-2.09	8Ø16	109.47	230.76	303.53	Verificata
6.29	Circolare da 0.8	111.24	0.46	-1.50	8Ø16	111.25	231.26	504.29	Verificata
6.43	Circolare da 0.8	113.00	0.24	-0.93	8Ø16	113.00	231.76	964.98	Verificata
6.57	Circolare da 0.8	114.76	0.11	-0.55	8Ø16	114.75	232.25	2063.61	Verificata
6.71	Circolare da 0.8	116.52	0.04	-0.20	8Ø16	116.52	232.75	6544.70	Verificata
6.86	Circolare da 0.8	118.28	0.01	-0.03	8Ø16	118.29	233.25	2332.46	Verificata

Z [m]	Def.Max calcestruzzo	Def.Max acciaio	Asse neutro [cm]	Passo staffe [cm]	Resistenza taglio kN	Misura sicurezza taglio	Verifica a taglio	Angolo inclinazione puntoni [°]
0.27	3.50E-03	-1.94E-02	-28.21	19.1Ø8	Calcestruzzo=678.72 Staffe=306.07	26.77	Verificata	21.80
0.53	3.50E-03	-1.93E-02	28.16	19.1Ø8	Calcestruzzo=679.11 Staffe=306.07	27.61	Verificata	21.80
0.80	3.50E-03	-1.92E-02	28.12	19.1Ø8	Calcestruzzo=679.51 Staffe=306.07	29.05	Verificata	21.80
1.07	3.50E-03	-1.91E-02	28.08	19.1Ø8	Calcestruzzo=679.91 Staffe=306.07	31.41	Verificata	21.80
1.33	3.50E-03	-1.90E-02	28.03	19.1Ø8	Calcestruzzo=698.83 Staffe=304.06	36.21	Verificata	21.80
1.60	3.50E-03	-1.89E-02	27.99	19.1Ø8	Calcestruzzo=699.24 Staffe=304.06	42.11	Verificata	21.80
1.87	3.50E-03	-1.89E-02	27.95	19.1Ø8	Calcestruzzo=699.65 Staffe=304.06	52.42	Verificata	21.80
2.13	3.50E-03	-1.88E-02	27.90	19.1Ø8	Calcestruzzo=700.05 Staffe=304.06	72.85	Verificata	21.80
2.40	3.50E-03	-1.87E-02	27.85	19.1Ø8	Calcestruzzo=700.46 Staffe=304.06	132.26	Verificata	21.80
2.67	3.50E-03	-1.86E-02	27.81	19.1Ø8	Calcestruzzo=700.87 Staffe=304.06	1195.88	Verificata	21.80
2.93	3.50E-03	-1.85E-02	27.76	19.1Ø8	Calcestruzzo=701.28 Staffe=304.06	151.32	Verificata	21.80
3.20	3.50E-03	-1.84E-02	27.72	19.1Ø8	Calcestruzzo=701.69 Staffe=304.06	68.40	Verificata	21.80
3.47	3.50E-03	-1.84E-02	27.67	19.1Ø8	Calcestruzzo=702.09 Staffe=304.06	42.51	Verificata	21.80
3.73	3.50E-03	-1.83E-02	27.63	19.1Ø8	Calcestruzzo=702.50 Staffe=304.06	30.73	Verificata	21.80
4.00	3.50E-03	-1.82E-02	27.59	19.1Ø8	Calcestruzzo=702.91 Staffe=304.06	26.70	Verificata	21.80
4.14	3.50E-03	-1.82E-02	27.56	19.1Ø8	Calcestruzzo=703.13 Staffe=304.06	29.58	Verificata	21.80
4.29	3.50E-03	-1.81E-02	27.54	19.1Ø8	Calcestruzzo=703.35 Staffe=304.06	32.44	Verificata	21.80
4.43	3.50E-03	-1.81E-02	27.51	19.1Ø8	Calcestruzzo=703.57 Staffe=304.06	36.51	Verificata	21.80
4.57	3.50E-03	-1.80E-02	27.49	19.1Ø8	Calcestruzzo=703.78 Staffe=304.06	40.83	Verificata	21.80
4.71	3.50E-03	-1.80E-02	27.47	19.1Ø8	Calcestruzzo=704.00 Staffe=304.06	45.77	Verificata	21.80
4.86	3.50E-03	-1.80E-02	27.44	19.1Ø8	Calcestruzzo=704.22 Staffe=304.06	53.27	Verificata	21.80
5.00	3.50E-03	-1.79E-02	27.42	19.1Ø8	Calcestruzzo=704.44 Staffe=304.06	61.21	Verificata	21.80
5.14	3.50E-03	-1.79E-02	27.39	19.1Ø8	Calcestruzzo=704.66 Staffe=304.06	70.15	Verificata	21.80
5.29	3.50E-03	-1.78E-02	27.37	19.1Ø8	Calcestruzzo=704.88 Staffe=304.06	83.88	Verificata	21.80
5.43	3.50E-03	-1.78E-02	27.34	19.1Ø8	Calcestruzzo=705.10 Staffe=304.06	98.40	Verificata	21.80
5.57	3.50E-03	-1.77E-02	27.32	19.1Ø8	Calcestruzzo=705.31 Staffe=304.06	119.54	Verificata	21.80
5.71	3.50E-03	-1.77E-02	27.29	19.1Ø8	Calcestruzzo=705.53 Staffe=304.06	149.27	Verificata	21.80
5.86	3.50E-03	-1.77E-02	27.26	19.1Ø8	Calcestruzzo=705.75 Staffe=304.06	193.83	Verificata	21.80
6.00	3.50E-03	-1.76E-02	27.24	19.1Ø8	Calcestruzzo=705.97 Staffe=304.06	251.29	Verificata	21.80
6.14	3.50E-03	-1.76E-02	27.22	19.1Ø8	Calcestruzzo=706.19 Staffe=304.06	338.67	Verificata	21.80
6.29	3.50E-03	-1.75E-02	27.19	19.1Ø8	Calcestruzzo=706.41 Staffe=304.06	471.44	Verificata	21.80
6.43	3.50E-03	-1.75E-02	27.17	19.1Ø8	Calcestruzzo=706.62 Staffe=304.06	760.85	Verificata	21.80
6.57	3.50E-03	-1.75E-02	27.15	19.1Ø8	Calcestruzzo=706.84 Staffe=304.06	1284.63	Verificata	21.80
6.71	3.50E-03	-1.74E-02	27.12	19.1Ø8	Calcestruzzo=707.06 Staffe=304.06	3587.39	Verificata	21.80
6.86	3.50E-03	-1.74E-02	27.10	19.1Ø8	Calcestruzzo=707.28 Staffe=304.06	22630.22	Verificata	21.80

Fase: 1 - Combinazione: 3

Z [m]	Nome sezione	N [kN]	M [kNm]	T [kN]	Nr.Barre Diametro	Nu [kN]	Mu [kNm]	Cond. Verfica Flessione	Ver. Fless.
0.27	Circolare da 0.8	38.81	-0.02	27.85	8Ø16	38.80	-210.65	11307.73	Verificata
0.53	Circolare da 0.8	42.10	7.41	27.03	8Ø16	42.10	211.60	28.56	Verificata
0.80	Circolare da 0.8	45.38	14.62	25.77	8Ø16	45.39	212.54	14.54	Verificata
1.07	Circolare da 0.8	48.67	21.50	23.84	8Ø16	48.68	213.48	9.93	Verificata
1.33	Circolare da 0.8	51.96	27.86	21.35	8Ø16	51.95	214.41	7.70	Verificata
1.60	Circolare da 0.8	55.24	33.56	18.33	8Ø16	55.25	215.36	6.42	Verificata
1.87	Circolare da 0.8	58.53	38.46	14.74	8Ø16	58.54	216.29	5.62	Verificata
2.13	Circolare da 0.8	61.82	42.40	10.65	8Ø16	61.82	217.23	5.12	Verificata
2.40	Circolare da 0.8	65.10	45.25	5.96	8Ø16	65.10	218.17	4.82	Verificata
2.67	Circolare da 0.8	68.39	46.84	0.76	8Ø16	68.38	219.10	4.68	Verificata
2.93	Circolare da 0.8	71.67	47.04	-5.01	8Ø16	71.68	220.04	4.68	Verificata
3.20	Circolare da 0.8	74.96	45.71	-11.36	8Ø16	74.95	220.97	4.83	Verificata
3.47	Circolare da 0.8	78.25	42.68	-18.19	8Ø16	78.24	221.91	5.20	Verificata
3.73	Circolare da 0.8	81.53	37.83	-25.22	8Ø16	81.54	222.84	5.89	Verificata
4.00	Circolare da 0.8	84.82	31.11	-29.16	8Ø16	84.81	223.77	7.19	Verificata
4.14	Circolare da 0.8	86.58	26.97	-26.43	8Ø16	86.58	224.27	8.32	Verificata
4.29	Circolare da 0.8	88.34	23.18	-23.85	8Ø16	88.33	224.77	9.70	Verificata
4.43	Circolare da 0.8	90.10	19.78	-21.43	8Ø16	90.10	225.27	11.39	Verificata
4.57	Circolare da 0.8	91.86	16.72	-19.10	8Ø16	91.86	225.77	13.51	Verificata
4.71	Circolare da 0.8	93.62	14.00	-16.90	8Ø16	93.62	226.27	16.17	Verificata
4.86	Circolare da 0.8	95.38	11.55	-14.74	8Ø16	95.39	226.77	19.63	Verificata
5.00	Circolare da 0.8	97.14	9.44	-12.77	8Ø16	97.14	227.27	24.09	Verificata
5.14	Circolare da 0.8	98.90	7.62	-10.96	8Ø16	98.90	227.77	29.90	Verificata
5.29	Circolare da 0.8	100.66	6.05	-9.27	8Ø16	100.67	228.27	37.76	Verificata
5.43	Circolare da 0.8	102.42	4.71	-7.90	8Ø16	102.42	228.77	48.59	Verificata
5.57	Circolare da 0.8	104.18	3.58	-6.60	8Ø16	104.18	229.27	64.03	Verificata
5.71	Circolare da 0.8	105.95	2.65	-5.22	8Ø16	105.95	229.77	86.82	Verificata
5.86	Circolare da 0.8	107.71	1.89	-4.04	8Ø16	107.70	230.26	121.82	Verificata
6.00	Circolare da 0.8	109.47	1.31	-3.16	8Ø16	109.47	230.76	176.41	Verificata
6.14	Circolare da 0.8	111.23	0.86	-2.38	8Ø16	111.22	231.25	269.79	Verificata
6.29	Circolare da 0.8	112.99	0.52	-1.68	8Ø16	112.99	231.75	447.19	Verificata
6.43	Circolare da 0.8	114.75	0.27	-1.04	8Ø16	114.75	232.25	849.60	Verificata
6.57	Circolare da 0.8	116.51	0.13	-0.59	8Ø16	116.51	232.74	1854.80	Verificata
6.71	Circolare da 0.8	118.27	0.04	-0.24	8Ø16	118.26	233.24	5475.38	Verificata
6.86	Circolare da 0.8	120.03	0.01	-0.03	8Ø16	120.04	233.74	2337.39	Verificata

Z [m]	Def.Max calcestruzzo	Def.Max acciaio	Asse neutro [cm]	Passo staffe [cm]	Resistenza taglio kN	Misura sicurezza taglio	Verifica a taglio	Angolo inclinazione puntoni [°]
0.27	3.50E-03	-1.93E-02	-28.18	19.1Ø8	Calcestruzzo=678.93 Staffe=306.07	24.37	Verificata	21.80
0.53	3.50E-03	-1.92E-02	28.14	19.1Ø8	Calcestruzzo=679.33 Staffe=306.07	25.13	Verificata	21.80
0.80	3.50E-03	-1.91E-02	28.10	19.1Ø8	Calcestruzzo=679.72 Staffe=306.07	26.38	Verificata	21.80
1.07	3.50E-03	-1.91E-02	28.06	19.1Ø8	Calcestruzzo=698.64 Staffe=304.06	29.30	Verificata	21.80
1.33	3.50E-03	-1.90E-02	28.01	19.1Ø8	Calcestruzzo=699.05 Staffe=304.06	32.74	Verificata	21.80
1.60	3.50E-03	-1.89E-02	27.97	19.1Ø8	Calcestruzzo=699.46 Staffe=304.06	38.15	Verificata	21.80
1.87	3.50E-03	-1.88E-02	27.92	19.1Ø8	Calcestruzzo=699.86 Staffe=304.06	47.47	Verificata	21.80
2.13	3.50E-03	-1.87E-02	27.88	19.1Ø8	Calcestruzzo=700.27 Staffe=304.06	65.74	Verificata	21.80
2.40	3.50E-03	-1.86E-02	27.83	19.1Ø8	Calcestruzzo=700.68 Staffe=304.06	117.52	Verificata	21.80
2.67	3.50E-03	-1.86E-02	27.78	19.1Ø8	Calcestruzzo=701.09 Staffe=304.06	921.80	Verificata	21.80
2.93	3.50E-03	-1.85E-02	27.74	19.1Ø8	Calcestruzzo=701.50 Staffe=304.06	140.14	Verificata	21.80
3.20	3.50E-03	-1.84E-02	27.69	19.1Ø8	Calcestruzzo=701.90 Staffe=304.06	61.77	Verificata	21.80
3.47	3.50E-03	-1.83E-02	27.65	19.1Ø8	Calcestruzzo=702.31 Staffe=304.06	38.61	Verificata	21.80
3.73	3.50E-03	-1.82E-02	27.61	19.1Ø8	Calcestruzzo=702.72 Staffe=304.06	27.87	Verificata	21.80
4.00	3.50E-03	-1.82E-02	27.56	19.1Ø8	Calcestruzzo=703.13 Staffe=304.06	24.12	Verificata	21.80
4.14	3.50E-03	-1.81E-02	27.54	19.1Ø8	Calcestruzzo=703.35 Staffe=304.06	26.62	Verificata	21.80
4.29	3.50E-03	-1.81E-02	27.51	19.1Ø8	Calcestruzzo=703.56 Staffe=304.06	29.50	Verificata	21.80
4.43	3.50E-03	-1.80E-02	27.49	19.1Ø8	Calcestruzzo=703.78 Staffe=304.06	32.85	Verificata	21.80
4.57	3.50E-03	-1.80E-02	27.47	19.1Ø8	Calcestruzzo=704.00 Staffe=304.06	36.85	Verificata	21.80
4.71	3.50E-03	-1.80E-02	27.44	19.1Ø8	Calcestruzzo=704.22 Staffe=304.06	41.68	Verificata	21.80
4.86	3.50E-03	-1.79E-02	27.42	19.1Ø8	Calcestruzzo=704.44 Staffe=304.06	47.80	Verificata	21.80
5.00	3.50E-03	-1.79E-02	27.39	19.1Ø8	Calcestruzzo=704.66 Staffe=304.06	55.19	Verificata	21.80
5.14	3.50E-03	-1.78E-02	27.37	19.1Ø8	Calcestruzzo=704.88 Staffe=304.06	64.33	Verificata	21.80
5.29	3.50E-03	-1.78E-02	27.34	19.1Ø8	Calcestruzzo=705.09 Staffe=304.06	76.02	Verificata	21.80
5.43	3.50E-03	-1.77E-02	27.32	19.1Ø8	Calcestruzzo=705.31 Staffe=304.06	89.33	Verificata	21.80
5.57	3.50E-03	-1.77E-02	27.29	19.1Ø8	Calcestruzzo=705.53 Staffe=304.06	106.98	Verificata	21.80
5.71	3.50E-03	-1.77E-02	27.26	19.1Ø8	Calcestruzzo=705.75 Staffe=304.06	135.12	Verificata	21.80
5.86	3.50E-03	-1.76E-02	27.24	19.1Ø8	Calcestruzzo=705.97 Staffe=304.06	174.73	Verificata	21.80
6.00	3.50E-03	-1.76E-02	27.22	19.1Ø8	Calcestruzzo=706.19 Staffe=304.06	223.13	Verificata	21.80
6.14	3.50E-03	-1.75E-02	27.19	19.1Ø8	Calcestruzzo=706.40 Staffe=304.06	297.42	Verificata	21.80
6.29	3.50E-03	-1.75E-02	27.17	19.1Ø8	Calcestruzzo=706.62 Staffe=304.06	421.30	Verificata	21.80
6.43	3.50E-03	-1.75E-02	27.15	19.1Ø8	Calcestruzzo=706.84 Staffe=304.06	680.96	Verificata	21.80
6.57	3.50E-03	-1.74E-02	27.12	19.1Ø8	Calcestruzzo=707.06 Staffe=304.06	1189.08	Verificata	21.80
6.71	3.50E-03	-1.74E-02	27.10	19.1Ø8	Calcestruzzo=707.28 Staffe=304.06	2936.04	Verificata	21.80
6.86	3.50E-03	-1.73E-02	27.07	19.1Ø8	Calcestruzzo=707.50 Staffe=304.06	21556.11	Verificata	21.80

Indice

1.Archivio materiali17

2.Archivio sezioni…17

3.Archivio cordoli ancoraggio tiranti17

4.Archivio tiranti17

5.Dati generali FEM17

6.Calcolo coefficienti sismici18

7.Tiranti19

8.Fase: 1 Analisi geotecnica19

8.1.Fase: 1 - Combinazione: 119

8.2.Fase: 1 - Combinazione: 221

8.3.Fase: 1 - Combinazione: 323

9.Fase: 1 Risultati analisi strutturale26

9.1.Fase: 1 - Combinazione: 126

9.2.Fase: 1 - Combinazione: 331

Indice37